預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋設(shè)計(jì)及計(jì)算方法-文庫(kù)吧資料
2025-04-25 01:22本頁(yè)面
【正文】 對(duì)頂邊面積矩(m3)自身慣矩(cm4105)Ix=Ai(ysyi)2(cm4105)截面慣矩(cm4105)跨中凈截面毛截面7456預(yù)留孔道0凈截面換算截面鋼束換算面積2620毛面積7456換算面積7718支點(diǎn)凈截面毛截面預(yù)留孔道0凈截面換算截面鋼束換算面積262299990毛面積11918換算面積121801292298四分點(diǎn)凈截面毛截面7456預(yù)留孔道0凈截面換算截面鋼束換算面積2620毛面積7456換算面積7718 第四節(jié) 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。yi 對(duì)于換算截面 對(duì)換算截面重心軸的靜矩 Sio=Ai 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表411所示。(ny1)ΔA(yjsyi)2 對(duì)于換算截面 截面積 A0=Ah+nΔA 截面慣矩 Ij=In圖411 錨固端截面尺寸圖 鋼束長(zhǎng)度 表410鋼束號(hào)R(cm)彎起角（度）曲線段長(zhǎng)（cm）直線段長(zhǎng)（cm）鋼束有效長(zhǎng)（cm）鋼束預(yù)留長(zhǎng)（cm）鋼束總長(zhǎng)（cm）(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)=(5)+(6)N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7N8N9N10N111010101010140140140140140140140140 (三)、計(jì)算主梁截面幾何特性 本節(jié)在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別為重心軸、上梗脅與下梗脅的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。 為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。相應(yīng)4根鋼束的豎向間距暫定為25cm（先按此計(jì)算，若發(fā)現(xiàn)不妥還可重新調(diào)整，以下同）；176。 a) 跨中截面 b)支點(diǎn)截面圖410鋼束布置圖 確定鋼束起彎角時(shí)，既要顧到因其彎起所產(chǎn)生的堅(jiān)向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”等原則，錨固端截面所布置的鋼束如圖410b所示。由于可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： ay=[3(8+17+26)+351+441]/11＝ (2)為了方便張拉操作，將所有的鋼束都錨固在梁端。 （二）預(yù)應(yīng)力鋼束布置 (1)本例采用直徑5cm抽拔橡校管成型的管道，對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束重心偏心距大些。以下就跨中截面的各種荷載組合下，分別按照上述要求對(duì)各主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算鋼束的多少確定各梁的配束。在表49中，先匯總前面計(jì)算所得的內(nèi)力值，然后根據(jù)“公預(yù)規(guī)”.2條規(guī)定進(jìn)行內(nèi)力組合及提高荷載系數(shù)。 圖48 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式 四分點(diǎn)截面內(nèi)力的計(jì)算表 表47荷載類別項(xiàng)目1+μKΩmc內(nèi)力值汽—20MmaxQmax掛—100MmaxQmax人群MmaxQmax (4)求支點(diǎn)截面最大剪力圖48示出支點(diǎn)最大剪力計(jì)算圖式，最大剪力列表計(jì)算在表48內(nèi)。m)P267081201號(hào)梁內(nèi)力 相應(yīng)的Q=0 相應(yīng)的 圖47 跨中截面內(nèi)力的計(jì)算圖式 (2)求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（按等代荷載計(jì)算） 計(jì)算公式為： 式中： Ω －內(nèi)力影響線面積， 。m)相應(yīng)Q(KN)ΣPiyi335484201號(hào)梁內(nèi)力最大剪力及相應(yīng)彎矩合力 P2120+60=3002504=1000Qmax(KN)相應(yīng)M(KN 跨中截面車輛荷載內(nèi)力計(jì)算 表46荷載類別汽—20掛—1001+μmc最大彎矩及相應(yīng)剪力Pi6012012070130250250250250YiMmax(KN (1)計(jì)算跨中截面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩,采用直接加載求活載內(nèi)力，圖47示出跨中截面內(nèi)力計(jì)算圖式，計(jì)算公式為 式中：S－所求截面的彎矩或剪力； Pi－車輛荷載的軸重； yi－沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐值。對(duì)于1號(hào)梁，則： 對(duì)于2號(hào)梁 對(duì)于3號(hào)梁 (2)支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)m0 如圖46所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁活載的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下： 汽20 moq= 掛100 mog= 人群荷載 mor= 圖46 支點(diǎn)截面橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫?—5 橫向分布系數(shù)匯總 表4—5荷載1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁mcmomcmomcmo汽車20掛100人群00 在活載內(nèi)力計(jì)算中，本示例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也不按不變化的mc來(lái)計(jì)算。
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按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值，計(jì)算所得的ηij值列于表4—6內(nèi)。本例求得IT= cm4。 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1=(15+21)/2=18cm 馬蹄部分的換算平均厚度：t3=(38+50)/2=44cm。m)Qg=(12α)Lɡi/2(KN)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)α0α(1α)/2(12α)/2第一期恒載第二期恒載第三期恒載恒載匯總 圖4—3 恒載內(nèi)力計(jì)算圖（二） 活載內(nèi)力計(jì)算1． 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按“橋規(guī)”，對(duì)于汽20 1+μ=1+（）/(455) ()= 按“橋規(guī)”,平板掛車不計(jì)沖擊力影響,即對(duì)于掛100荷載1+μ= 按“橋規(guī)”,對(duì)于雙車道不考慮汽車荷載
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