40m預應力混凝土簡支t形梁橋畢業(yè)設計-文庫吧資料
2024-08-19 05:05本頁面
【正文】 圖10 支點截面剪力計算圖式可變作用（汽車）效應：=1/（+）+=可變作用（汽車）沖擊效應：V==（三）主梁作用效應組合本算例按《橋規(guī)》~，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇三種最不利效應組合，短期效應組合，標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表7主梁作用效應組合 表7序號荷載類別跨中截面四分點截面支點KNKNKN（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用=（1）+（2）0（4）可變作用公路—級（5）可變作用（汽車）沖擊（6）標準組合=（3）+（4）+（5）（7）短期組合=（3）+（8）極限組合=三 預應力剛束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足正常使用極限狀態(tài)的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求，以下就跨中截面在各種作用效應組合下，分別按照上述要求對主梁所需的剛束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。（1） 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應，圖7示出跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為：圖7 跨中截面作用效應計算圖式式中：S——所求截面汽車標準荷載的彎矩和剪力； ——車道均布荷載標準值； ——車道集中荷載標準值； ——影響線上同號區(qū)段的面積； y ——影響線上最大坐標值：可變作用（汽車）標準效應：=1/+ ==1/+=可變作用（汽車）沖擊效應：M==V==（2） 求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖8為四分點截面作用效應的計算圖式。梁號1234④計算荷載橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利荷載圖式如圖5所示。2．計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結構的長寬比為： 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)①計算主梁抗扭慣矩對于T梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： 式中： ——相應為單個矩形截面的寬度和高度 ——矩形截面抗扭剛度系數(shù) m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分換算成平均厚度 圖四示出了的計算圖示，的計算見表四圖4 計算圖示（尺寸單位： cm） 計算表 分塊名稱（cm）(cm)/翼緣板①2751/3腹板②21馬蹄③55②計算抗扭修正系數(shù)對于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得 式中： 。簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算： 其中： 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按《橋規(guī)》，當車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結構。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部280mm，下部260mm，中橫隔梁高度為2050mm，厚度為上部180mm，下部160mm，見圖一二．主梁作用效應計算根據(jù)上述梁跨結構縱，橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得主梁控制截面的永久作用和最大可變作用效應，然后在進行主梁作用效應組合。為減少對主梁設計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設置一道中橫隔梁。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點附近開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時腹板的寬度亦開始變化。按照以上擬訂的外形尺寸，就可以繪出預制梁的跨中截面圖（見圖二）圖2 跨中截面尺寸圖 （尺寸單位：cm）（3）計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成兩個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表二跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積 （）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣的靜矩 （）分塊面積自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）（1）（2）（3）=（1）*（2）（4）（5）（6）=（1）*（7）=（4）+（6）大毛截面翼板41252464807124725415三角承托50022091302211908腹板399011043890012003250253380914537059下三角
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