【正文】 所以其截面特性為計入非預應力鋼筋影響（將非預應力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應扣除預應力管道的影響，T梁翼板寬為1600mm。 設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a=90 mm，則有：h0=ha=175090=1660 mm hf，==130mm bf，=L/3=，bf，=1700mm，bf，=b+ 2hf，=160+12130=1720mm，∴bf，=1700mmγ0Md= ＜fcdbf，hf，（h0 ）fcdbf，hf，（h0 ）=1700130（1660130/2）106= ∴應按第一類T形梁計算由γ0Md≤fcdbf，x（h0）計算受壓區(qū)高度x，即103=1061700x（1660x/2）109化簡為：x23320x+=0解得：x=＜ξbh0=1660=664mm且＜hf，=130mm則根據(jù)正截面承載力計算要求的非預應力鋼筋截面面積為：As===采用7162。 ci=（xixkLb2）tgθ0 各截面鋼束位置及其傾角計算表 截面鋼束編號xk(㎜)Lb1+Lb2(㎜)xi –xk(㎜)θ=arcsin(176。）彎起半徑（mm）支點至錨固點的距離（mm）彎起點至跨中截面的水平距離（mm）彎止點距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N34008150001074713023(3) 各截面鋼束位置及其傾角計算 仍N3號鋼束為例，計算鋼束上任一點i離梁底距離ai=a+ci及該點處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。=1049cos8176。=2846mm彎起點至導線點的水平距離 : lb2==15000tg4176。 跨中截面的預應力鋼筋初步布置如圖 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部3束預應力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預剪力，此時鋼束群重心至梁底距離為：ap== 校核上述布置的鋼束群位置：△ y= ap（yxhx）=（）=＞0說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi) 其他截面鋼束位置及傾角計算(1) 鋼束彎起形狀，彎起角θ及其彎曲半徑為簡化計算和施工，所有鋼束位置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應力，又要考慮到所引起的摩擦預應力損失不宜過大，N1，N2和N3彎起角θ均取θ=8176。70金屬波紋管成孔，預留管道直徑約為75mm，預應力筋束的75mm預應力筋束的布置如下圖所示： 預應力綱筋的布置 跨中截面預應力鋼筋的布置 根據(jù)《公預規(guī)》，管道至梁底和梁側凈距不應小于30mm及管道直徑的1/2。m 設預應力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=100mm，則預應力鋼筋的 合力作用點至截面重心軸的距離為ep=yxap==，估算鋼筋數(shù)量時，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，由表 =5232cm2，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩：W===所以有效預加力合力為： Npe≥==106 N 預應力鋼筋的張拉控制應力σcon==1860=1395Mpa預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則所需預應力鋼絞線的面積為：Ap===采用3束6162。m△Q=（）（2+）=Vmax= 1（+）= KN(5)主梁內(nèi)力匯總主梁內(nèi)力匯總表 梁位1234MQMQMQMQ恒載跨中0000L/41843619變截面支點0000活載跨中L/4變截面支點0000 結構重要系數(shù)ro=，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計算（驗算強度），短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長期基本組合用于正常極限狀態(tài)（用于驗算裂縫和撓度）內(nèi)力組合表 截面彎矩（KN/m）剪力（KN）基本組合M（KN/m）/Q（KN）短期組合M（KN/m）/Q（KN）長期組合M（KN/m）/Q（KN）MG1MG2MQVG1VG2VQr0Sud=r0（+）SGik+SGik+1跨中00r0Md=r0Vd=Md=Vd=Md=Vd=L/4變支點0000002跨中00L/4變支點0000003跨中00L/4變支點0000004跨中00L/4變支點0000004預應力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構件計算，確定預應力鋼筋數(shù)量。Mmax=1（+）=（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξ（mkpkyk+mkqkwQ+△Q）△ Q=（momc）（2+yk）其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) 圖36Mmax =1（+）= KN/mVmax =1（+）=（2）四分點截面的最大彎矩和最大剪力 圖37△Q=（）（）=Mmax = 1（+） = KN/mVmax = 1（++）= KN（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計算變截面產(chǎn)生的剪力時，應特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。計算剪力效應時。式中：n=7, a1=，a2=，a3=，a1=，a4=0， a5=，a6=，a7 =， =2（++）=㎡1梁：η11 =1/7+ η17 =1/2梁：η21 =1/7+ η27 =1/3梁：η31 =1/7+ η37 =1/4梁：η41 =η47 =1/7=各梁的影響線豎標值 梁號aiηi1ηi712340④計算荷載橫向分布系數(shù)可變作用：（汽車公路—I級） 圖341號梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=2號梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=3號梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=4號梁： 三車道：mc=6η2===（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載，計算橫向分布系數(shù)。對于跨中截面，翼緣板的換算厚度：t1==13㎝馬蹄部分的換算厚度平均為：t3==24㎝IT的計算圖式如圖32 IT計算表 分塊名稱titi/ biciIT= ci bi ti3翼緣板腹板馬蹄Σ②計算抗扭修正系數(shù)β 本設計主梁間距相同，并將主梁近似看成等截面。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設有七道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結，且承重結構的長寬比為：==＞2所以可修正剛性橫隔梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc。簡支梁橋的基頻可采用下列公式計算。3主梁作用效應計算 根據(jù)上述梁跨結構縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點、變化點和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應，然后再進行主梁作用效應組合。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部240㎜，下部220㎜；中橫隔梁高度為1600㎜，厚度為上部160㎜，下部140㎜。為減少對主梁設計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設置一道橫隔梁；當跨度較大時，應設置較多的橫隔梁。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起的局部應力,也為布置錨具的需要,馬蹄部分配合鋼束彎起而從四分點附近開始向支點逐漸抬高,在馬蹄抬高的同時,腹板寬度亦開始變化。f，ck和f，tk分別表示鋼束張拉時混凝土的抗拉，抗壓標準強度：則f，ck= Mpa, f，tk= Mpa 橫截面布置 主梁間距與主梁片數(shù)通常主梁應隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟,同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標ρ很有效,㎜,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受拉性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種: 預施應力，運輸，吊裝階段的小截面（bi=1600㎜）和運營階段的大截面（bi=1700㎜），凈—2++2= m的橋?qū)掃x用7片主梁，如圖（21） 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度與跨徑之比通常在～，故本設計取用1750㎜的主梁高度。，基本數(shù)據(jù) 名稱項目符號單位數(shù)據(jù)C50砼立方強度fcu，kMPa50彈性模量EcMPa104軸心抗壓標準強度fckMPa軸心抗拉標準強度ftkMPa軸心抗壓設計強度fcdMPa軸心抗拉設計強度ftdMPa短暫狀態(tài)容許壓應力 fck‘MPa容許拉應力 ftk‘MPa持久狀態(tài)標準軸載組合：MPa①容許壓應力 fckMPa②容許主壓應力 fck‘MPa短期效應組合：MPa①容許拉應力σst MPa0②容許主拉應力 ftk‘MPa162。2） 交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JIG D60—2004）， 簡稱《橋規(guī)》。 材料及工藝混凝土：主梁用C50，欄桿及橋面鋪裝用C30預應力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設計規(guī)范》（JIG D62—2004），每束6根，全梁配3束，fpk=1860Mpa普通鋼筋采用HRB335鋼筋，鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70㎜，外徑75㎜的金屬波紋管和夾片錨具。屬于靜定結構，橋面平整，行車條件較好，但養(yǎng)護較麻煩從對比來看，我比較傾向于預應力混凝土T形梁橋。（）= V0= = m/sV0,=V0=（）=n1= =hb= kεth｛｝==﹥∴△h2=KF==（3）、 計算水位Hj=Hs+Σ△h=++=（4）、 橋面標高不通航河段 △hT=建筑高度 △hD=+=橋面標高 Hq=Hj+△hT+△hD=++=路面標高 （1）、 一般沖刷Qp=311 m3/s Q2= = m3/s Lj=171m μ== hmax== m B= Bc= m hcq= = A= =㎡E=（查《公路工程、水文勘測設計規(guī)范》（JIG C30—2002））右河槽：=㎜ hp左= = m左河槽：=㎜hp左= = m按最不利計算取hp= hpR= m﹤2m，沖刷只到第一層（2）、 局部沖刷V0=（+）=V=Eth〔（vM2v0M2）=()（）/2=∴橋下雍水高度△Z’,= △Z /2 =（2）、 波浪高度Vw=16m/s D=800m =△ h2=（）n3 設計流量和設計流速的復核根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的河床樁號，繪制河流縱斷面圖。關鍵詞：預應力 內(nèi)力組合 承載力 應力損失 Prestressed Concrete Tbeam BridgeAuthor:Zhu YafengTutor:Zhao