預應力混凝土t形梁橋計算書-文庫吧資料
2025-06-30 18:42本頁面
【正文】 受拉邊緣的距離 Jn1/yn1x=109mm3，Jn2/yn2x=109mm3，Jn0/yn0x=109mm3MG1pk= MG1mk= MG2k=MQ1k= MQ2k= 1+181。ξNpe有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。斜截面抗剪按下式計算γ0Vd≤Vcs+Vpb式中：p=100（）=100= ρsv= = = 異號變矩影響系數(shù)，對剪支梁a1= 受壓翼緣影響系數(shù)a3=Vcs=1032001680= Vpb=103fpd∑Apdsinθp式中：θp1，1`=，θp2，2`=，θp3，3`=， Vpb=1031260（+ + ）=該截面的抗剪承載力為 Vdu= Vcs+ Vpb=+=γ0Vd=說明該截面抗剪承載力滿足要求。變截面點處斜截面抗剪承載力計算 首先進行抗剪強度上、下限復核： 103а2ftdbh0≤γ0Vd≤103bh0 其中，Vd=，b=200，h0=1680。計算混凝土受壓高度：x== =代入下式計算截面承載能力Mdu=fcdAp(bf’b)hf’(hohf’/2)+fcdbx(hox/2)==14489＞=滿足要求選取距支點8550變截面處進行截面抗剪承載力復核。 ① 上翼緣有效寬度計算b`f≤L/3=34200/3=11400mmb`f≤S=2200mmb`f≤b+12h`f=200+12178=2336mm 取=2336mm 首先按公式判斷截面類型，fpdAp+fsdAs≤fcdbd’hd’為第一類，否則為第二類fpdAp+fsdAs=12607228=fcdbd’hd’=2336178= fpdAp+fsdAs≥cdbd’hd’為第二類。全預應力構件各階段截面的幾何性質(zhì) 階段1截面AepJw10^9(mm^3)階段1 支點變截面L/4784..5跨中789..8階段2 支點831..9變截面826..3L/4跨中階段3 支點變截面L/4跨中 、截面承載能力極限狀態(tài)計算。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂班600連接段時，該段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時截面幾何性質(zhì)應計入了普通鋼筋，預應力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板寬度為，HVMI5—8型錨具，預應力鋼束的布置方案如圖所示，供給的預應力鋼筋截面面積為：Ap=52139=7228mm2采用φ80金屬波紋管成孔，預留孔道直徑85mm。所需預應力鋼絞線的根數(shù)。為了滿足抗裂要求，所需的有效預加力為： Npe≥ Ms為荷地載短期效應彎矩組合設計值。m）VQ2K（KN）支點截面變截面4620L/4截面8550跨中截面17100主梁荷載內(nèi)力組合① 基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算） Md=（MGk1p+MGk1m+MGk2）++Vd=（VGk1p+VGk1m+VGk2）++② 短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算） Ms=（MGk1p+MGk1m+MGk2）+ +MQ2k③ 長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算）ML=（MGk1p+MGk1m+MGk2）+（ +MQ2k）主梁荷載內(nèi)力組合主梁截面位置基本組合短期組合長期組合MdVdMsVsMlVl支點 變截面 L/4跨中2099277 鑒于橫隔梁中間 截面的彎距為最不利，故只計算該處的彎距M3—4 。橫向分布系數(shù)匯總荷載 類別1234mcm0mcm0mcm0mcm0公路Ⅱ人群 00公路Ⅰ均布荷載標準值,則公路Ⅱ均布荷載標準值；公路Ⅰ集中荷載標準值，則公路Ⅱ集中荷載標準值，人群荷載均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算表類型截面 公路Ⅱ級均布荷載人群影響線面積影響線圖式Q0M變截面Q變截面ML/4QL/4M跨中Q跨中1號與4號梁： 2號與3號梁： 荷載內(nèi)力計算采用影響線直接加載求活載內(nèi)力，計算公司為 S：所求截面的彎距或剪力：汽車荷載的沖擊系數(shù)：多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù) ：沿橋跨縱向與荷載位置對應的橫向分布系數(shù) ：車輛荷載的軸重 ：沿橋跨縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值主梁板平均厚度為截面形心距翼板頂面的距離e為： 抗彎慣性距為： 計算沖擊系數(shù)μ： 簡支梁橋的基頻計算= == C40混凝土 == 所以,，故1號或4號梁（梁端處截面）： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標 =1[+()+()]=11=2號或3號梁（梁端處截面）： =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’] =1[+( )+( )]=111號梁或4號梁(變截面處)：Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()(+)] （1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()]=2號或3號梁（變截面處）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )(+)]= =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )]= 1號梁或4號梁（L/4截面）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()] 2號梁或3號梁（L/4截面）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )] 1號梁或4號梁（跨中）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()] 2號梁或3號梁（跨中）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )( +)] =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )]彎矩剪力計算表截面荷載Qk或pk(KN/m)Pk(KN)(1+μ)mcΩ或yS()SiSQo公路Ⅱ
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