【正文】 具變形，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反力摩擦的影響。平彎角度為=176。 截面幾何特性的計算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下，第一階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面2240013133預(yù)留管道面積2190012635凈截面面積—四分點1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)留管道面積197204凈截面面積—支點1混凝土全截面2非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)留管道面積120004凈截面面積—第二階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積219004凈截面面積—四分點1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積197204凈截面面積—支點1混凝土全截面10302非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積120004凈截面面積—第三階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面9862非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積219004凈截面面積—四分點1混凝土全截面9862非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積197204凈截面面積—支點1混凝土全截面1026．42非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面2240011993預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積120001594凈截面面積1041—備注：= = 非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面：（）受力階段計算截面A（）（cm）（cm）I（）W（）Wu=I/Wb=I/Wp=I/一階段跨中874060146600648800281000498400四分點874060990100654600294000534400支點1340851029400492400463900311700二階段跨中874066051800672800309000573300四分點874065060200666100313000593500支點13408100．85 51284700508600466000267800三階段跨中986074184600840400347700592900四分點986073102000832200352600612400支點13464513317004931004667003228006 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉的控制應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》==1860=1395Mpa 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》，設(shè)計公式為：=〔1〕μ—鋼束與管道壁的摩檫系數(shù)，對于預(yù)埋金屬波紋管μ=，k—管道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)，取k=，θ—從張拉端到跨中截面間管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里，只有豎彎，其角度為176。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆350mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所有此時的截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1700mm。1. T形截面梁受壓翼板的有效寬度為= =205mm= = =11266mm=2400mm =b + 2 + 12 =600 + 2600 + 12205 =4260mm故取壓翼板的有效寬度為= 2400mm2．鋼筋數(shù)量計算由附表得 = MPa = MPa =280 MPa = 1 則 M==1 = KNm設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到截面底部的距離為130mm 則： = 2300–30 = 2170mm() = 2400205(2170) = KNm KNm = M 故屬于第一類T形截面≤= () ==2400x (2170)簡化整理得： 4340x + 468147 = 0解之得 x = ＜=205mm = = =采用6根直徑25 的HRB335鋼筋，提供的鋼筋截面面積為 =2945 在梁底布置成一排如下圖所示鋼筋重心到底邊的距離=60mm 截面復(fù)核 = =90mm則實際有效高度 = 2300–90 =2210 mm =2400205 12604448 = KNm =2802945 = = KNm由于 故屬于第一類T形截面則x = = =120 mm 求得正截面的抗彎承載能力： = () =2400120(2203) = KNm KNm = M又 = = = % =2 %故截面復(fù)核滿足要求所以設(shè)計安全 5 計算主梁截面幾何特性 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算，本設(shè)計中主梁從施工到運營經(jīng)歷了以下幾個階段(1) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅰ階段） 主梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬為1700mm。 =（）tgθ0各截面鋼束位置及其傾角計算表 截面鋼束編號(㎜)+(㎜)(㎜)θ=arcsin(176。400002901162816155176。66000290313110601N2141176。= 2256 mm故彎止點到跨中截面的水平距離為： ++=11628+2256+2271=16155mm故直線段L： L== =1041 mm同理可以計算、 的控制點位置，各鋼束彎曲控制要素表 鋼束號升高值C（mm）彎起角（　186。=3291mm 彎起點至導(dǎo)線點的水平距離 : ==40000176。 跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋初步布置如圖 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部4束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力，此時鋼束群重心至梁底距離為：==110 cm對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，需要計算錨固端截面的幾何特性 分塊名稱分塊面積 ()到上緣的距離 (cm)分塊面積對上緣的靜矩 ()分塊面積自身慣性矩Ii()= (cm)分塊面積對形心慣性矩Ix() I=+ (翼板384083072081920三角承托240184320480腹板12480120149760044994560163201532640= =1532640/16320=㎝上核心距: =㎝下核心距: =㎝鋼束群處于截面的核心位置 = h = 230 – = cm = + =說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi) 其他截面鋼束位置及傾角計算(1) 鋼束彎起形狀，彎起角θ及其彎曲半徑為簡化計算和施工，所有鋼束位置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應(yīng)力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，、彎起角均取=176。提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：=48139= 4448 ，采用夾片錨，內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋金屬波紋管成孔，預(yù)留預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： =——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；A——構(gòu)件混凝土全截面面積；W——構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性抵抗矩；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離；對于式中：= KNm）（KN）（KN計算彎矩時 KN（內(nèi)插求得）計算剪力時:== KN由于橋面寬為１２ｍ查表得＝ 計算可變作用效應(yīng) 對于橫向分布系數(shù)取值作如下考慮：計算主梁活載跨中彎矩時，采用全跨中統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)，考慮到跨中和四分點剪力影響線的較大豎標(biāo)位于橋跨中部故按不變化的計算計算支點附近應(yīng)考慮支撐條件的影響，橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到之間，橫向分布系數(shù)用與值直線插入，其余均取值１． 跨中截面處的最大剪力和最大彎矩的計算 : ｗ＝＝＝ y = = m 故=（ + ） =（+） = = = (3) = w = = = y = （ + ） =（+） = KN = KN 2． 截面處的最大剪力和最大彎矩的計算 : ｗ＝＝＝ y = = 故=（ + ） =（+）=2170 = = (3) = ｗ＝= y = （ + ） =（ +） = KN = = (3) = KN 3. 支點截面處的最大剪力和最大彎矩的計算由圖可知橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度：a = – = m y = 1對于Q影響線: ｗ＝= = =（ + ）+ =（ + 1）+ = + 附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)為： = = 且= = = KN故公路Ⅱ級的支點處的剪力為：= + （）= KN計算支點截面人群荷載的最大剪力：= + =(3) + 3 =32 KN 當(dāng)活載計算計入汽車沖擊系數(shù)時：（1+）=A：跨中截面處的最大剪力和最大彎矩的計算 =（ + ） =（+） = 同理可知： = = KN　　　　　　　 KN B： 截面處的最大剪力和最大彎矩的計算 =（ + ） = （+）=2170 同理可知： = = KN = KN　Ｃ：　截面處的最大剪力和最大彎矩的計算 =（ + ）+ 　?。剑?+ 1）+ 　　＝ KN同理可知： = KN