【正文】 力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力按翼緣有效寬度計算。因此表 中的抗彎慣矩應進行折減。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應力體積是相等的因此用有效寬度截面計算等代法向應力時，中性軸應取原全寬截面的中性軸。 （1）有效分布寬度的計算 根據(jù)《公預規(guī)》 條，對于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度 ，應取用下列三者?fb中的最小值： )(1309cmlbf ???(主梁間距)25cf? ??cmhfbf 260152????? 此處 ?39。3fhb，根據(jù)規(guī)范， ?30f c。 故： ?39。 （2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣矩也不需折減，取全寬截面值。 各階段截面對形心軸的靜矩計算 預應力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這兩個階段的剪應力應該疊加。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應力，都是需要計算的。例如，張拉階段和使用階段的截面，除了兩個階段 aa 和 bb 位置的剪應力需要計算外，還應計算：（1）在張拉階段，凈截面的中和軸位置產(chǎn)生的最大剪應力，與使用階段在凈截面的扣管道面積 70059 略 5030331? — 726670 57248299 — 4833643毛截面 806854 66283353 170075鋼束換算面積 68561 略 5197790b1=250cm換算截面 — 66283353 — 536786471651217計算截面 7?n根 ?????? 65.?Ep?中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的剪應力疊加；（2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）產(chǎn)生的最大剪應力，與張拉階段在換軸位置的剪應力疊加。因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共 8 種）的剪應力，因此需要計算下列幾種情況的截面凈矩：①aa 線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；②bb 線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；③凈軸（nn ）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；④換軸（00 ）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；圖 15 靜矩計算圖式（尺寸單位：mm） 計算結果列于表 13：表 13 跨中截面對重心軸靜矩計算160bcm?? 序號靜矩類別及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離 Ai (cm)對凈軸*靜矩 Sij= Aiyi(cm3)靜矩類別及符號Ai(cm)yi(cm)對換軸*靜矩(cm3)翼板① 翼緣部分 2400 199680 翼緣部分 3750 297750三角承托② 對凈軸 500 36185 對換軸 500 34285肋部③ 靜矩 200 14140 靜矩 Sao 200 13380∑ (cm3) 250005 (cm3) 345415下三角④ 28691 29689馬蹄⑤ 1375 174350 1375 179575肋部⑥馬蹄部分對凈軸凈矩 300 32040馬蹄部分對換軸靜矩Sbo(cm3) 300 33180管道或鋼束 40494 40840∑ 194587 283284翼板① 2400 199680 3750 297750三角承托② 500 36185 500 34285肋部③ 1514 57305 1438 51552∑凈軸以上凈面積對凈軸凈矩 293170凈軸以上換算面積對換軸靜矩 Sno(cm3) 383587翼板① 2400 199680 3750 297750三角承托② 500 36185 500 34285肋部③ 1438 57161 1438 51696∑換軸以上凈面積對凈軸凈矩 293026換軸以上換面積對換軸靜矩Soo(cm3) 383731 其他截面特性值均可用同樣方法計算，下面將計算結果列表如表 14表 14 主梁截面特性值總表截面名稱 符號 單位跨中 四分點 變化點 支點凈面積 An cm2 414165.85凈慣矩 In cm4 52414656525609277248435073143108凈軸到截面上緣距離 yns cm4 凈軸到截面下緣距離 ynx cm 上緣 Wns cm3 577890 578992 721740 724907截面抵抗矩 下緣 Wnx cm3 376272 377539 559422 566562翼緣部分面積San cm3 250005 250253 270001 271396凈軸以上面積Snn cm3 293170 293462 440805 441588換軸以上面積Son cm3 293026 293416 439922 440434對凈軸靜矩馬蹄部分面積Sbn cm3 194587 195052 混凝土凈截面鋼束群重心到凈軸距離 en cm 換算面積 Ao cm2 16020.61換算慣矩 Io cm4 70891415707648778560243284981692換軸到截面上緣的距離 yos cm4 換軸到截面下緣的距離 yox cm 上緣 Wos cm 815782 814794 903265 900039截面抵抗矩 下緣 Wox cm3 495398 494341 633014 626801翼緣部分面積Sao cm3 345415 345193 371012 369501混凝土換算截面對換軸靜矩 凈軸以上面積Sno cm3 383587 383299 518023 516732換軸以上面積Soo cm3 383731 383490 518902 517887馬蹄部分面積Sbo cm3 283284 282719 鋼束群重心到換軸距離 en cm3 鋼束群重心到截面下緣距離 ap cm 鋼束預應力損失計算 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。后張法梁的預應力損失包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形，鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛，混凝土收縮和徐變引起的應力損失） ，而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。 預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預應力損失的計算方法。對于其它截面均可用同樣方法計算，它們的計算結果均列入鋼束預應力損失及預加內(nèi)力一覽表內(nèi) 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦損失 按《公預規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： ????kxeconl ??????11 式中： ——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，對于鋼con?絞線取張拉控制應力： ??MPafpkcon 139586075..0?? ——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預埋波紋管取 ；? 20.? ?——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad） ； ——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 ；k .k ——從張拉端到計算截面的管道長度（m） ，可近似取其在縱軸上的投影長度（如x圖14） ，當四分點為計算截面時， 。41??xia表 15 四分點截面管道摩擦損失 計算表1l?????? kx????kxe??????1kxcone?????????鋼束號 (176。) (rad) (m) (MPa)N1(N2) 7 N3(N4) 7 N5 N6 N7 由錨具變形，鋼束回縮引起的損失 按《公預規(guī)》 條，對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)《公預規(guī)》附錄 D， 2l?計算公式如下： 反向摩擦影響長度： Pfdll??????式中： —— 錨具變形、鋼束回縮值（mm） ，按《公預規(guī)》 條采用；對于夾片??l錨具 。ml6?——單位長度有管道摩擦引起的預應力損失，按下列公式計算：d?0ld???其中 0——張拉端錨下控制應力，本設計為 1395Mpa， l?——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除 1l?后的鋼筋應力，—— 張拉端至錨固端距離。l張拉端錨下預應力損失： fdl???2 在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 處的錨具變形、鋼筋回縮損失：x????2()ldflx；在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失： 。四分02?l?點截面 的計算結果見表 16l表 16 四分點截面 的計算表2l?鋼束號 d?(/)Mpam影響長度 ()fl錨固端 )(MPa?距張拉端距離 X(mm)2l（Mpa ）N1(N2) 17761 N3(N4) 17757 N5 14568 N6 14556 N7 13347 混凝土彈性壓縮引起的損失后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的引力損失，根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： ???pcEl??4 式中： ——在先張拉鋼束中心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向??pc?應力，可按下式計算： 00pcppniNMAIe????? 其中 , ——分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩，0pNM ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， ，ie inxpiaye??其中 值見表 14， 值見表 10。nxyia 本設計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束 N1～N6 ，張拉順序為N5，N6，N1，N4，N2 , N3,待現(xiàn)澆接縫強度達 100%后，張拉 N7 鋼束。計算時應從最后張拉的一束逐步向前推進。 本設計為了區(qū)分預制階段和使用階段的預應力損失，先不考慮 N7 號束對其它N1～N6 號束的影響，計算的預制階段 見表 17（P35） 。4l? 由鋼束應力松弛引起的損失 《公預規(guī)》 條規(guī)定，鋼鉸線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算： 5()pcl pckf????? 式中： ——張拉系數(shù)，本設計采用一次張拉， ；?? ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， ；3? ——傳力錨固時的鋼筋應力。pe? 計算得四分點截面鋼鉸線由松弛引起得應力損失得終極值見表 18。表 18 四分點截面 5l?計算表鋼束號 pe(MPa)l 鋼束號 pe(MPa)?5l?N1 N5 N2 N6 N3 N7 N4 混凝土收縮和徐變引起的損失 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的應力損失可按下式計算????,15pcsEpcl tt????????????2peir=+ 式中： ——全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失；6l? ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除相應階段的應力損失）pc 產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，應考慮主梁重力影響； ——配筋率， ；?PsA???表 17 四分點截面 計算表4l?計算數(shù)據(jù) ???4560927nIcm????錨固時預加縱向軸力 00osppN??（）鋼束號錨固鋼束應力 421Lllconp??? (MPa)0pA??cos(見表10)0pN0p?() inxeya?(見表10)（ cm）0piMNe??(Nm)0p?(Nm)計算應力損失的鋼束號pie(cm)0pnNA0pinMeI?pc??4lEpc?? N3 9 99 15411661541166N22 N2 6 64 16050473146213N42 N4 0 04 14804464626659N12 N1 1 15 15389806165639N65 N6 9027 13557287521367N52 N5 3 .29 14392858960652 ——本設計為鋼束錨固時相應得凈截面面