【導(dǎo)讀】隨著我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，橋梁建設(shè)出現(xiàn)新的高潮。預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋除具有鋼筋混凝土梁橋的所有特點(diǎn)外，還有以下。比例，夸大了混凝土結(jié)構(gòu)的適用范圍；與鋼筋混凝土相比，節(jié)省鋼材，裝手段，擴(kuò)大了裝配式橋梁的使用范圍，提高了運(yùn)營質(zhì)量。準(zhǔn)跨徑為35m，使用后張法施工工藝制作主梁，荷載等級(jí)為Ⅱ級(jí)。

　　

【正文】 失的計(jì)算方法。對(duì)于其它截面均可用同樣方法計(jì)算，它們的計(jì)算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表 15— 表 20）。 31 表 13：跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算 分塊名稱 及序號(hào) 1 140 y 76. 38sb cm cm?? 1 200 y 75. 16sb cm cm?? 靜矩類別及符號(hào) 分塊面Ai(cm2) 分塊面積重心至全截面重心距yi(cm) 對(duì)靜軸 *靜矩 Sij=Aiyi (cm3) 靜矩類別及符號(hào) Ai (cm2) yi (cm) 對(duì)靜軸**靜矩 (cm3) 翼板① 翼緣部分對(duì)靜軸 *靜矩 Sa— n )( 3cm 2100 144648 翼緣部分對(duì)換軸 **靜矩 Sa— o )( 3cm 3000 202980 三角承托② 500 29025 500 28415 肋部③ 200 11276 200 11032 ? — — 184949 — — 242427 下三角④ 馬蹄部分對(duì)靜矩 Sb— n )( 3cm 21950 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩 Sbo )( 3cm 22271 馬蹄⑤ 1375 139040 1375 140718 肋部⑥ 300 24336 300 24702 管道或鋼束 28155 23902 ? — — 156811 — — 211593 翼板① 靜軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Sn— n )( 3cm 2100 144648 凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜 矩 Sn—o )( 3cm 3000 202980 三角承托② 500 29025 500 28415 肋部③ 37675 36177 ? — — 211348 — — 267572 翼板① 換軸以上凈面積對(duì) 凈軸靜矩 So— n )( 3cm 2100 144648 換算軸以上換算面積對(duì)換算靜矩 So— o )( 3cm 3000 202980 三角承托② 500 29025 500 28415 肋部③ 37672 36192 ? — — 211345 — — 267587 注： *指凈截面重心軸； **指換算截面重心 32 表 14：主梁截面幾何特征值總表 名稱 符號(hào) 單位 截面 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) 混凝土凈截面 凈面積 An cm2 凈慣矩 In cm4 31004464 31013463 40796211 凈軸到截面上緣距離 yns cm 凈軸到截面下緣距離 ynx cm 截面抵抗矩 上緣 Wns cm3 405924 405989 491817 下緣 Wnx cm3 272879 272983 381095 對(duì)凈軸靜矩 翼緣部分面積 naS— cm3 184949 184977 193371 凈軸以上面積 nnS— cm3 211348 211392 297233 換軸以上面積 noS— cm3 211345 211371 296905 馬蹄部分面積 nbS— cm3 156811 157199 — 鋼束群重心到凈軸距離 ne cm 混凝土換算截面 換算面積 Ao cm2 換算慣矩 Io cm4 40496371 40488727 46433827 換軸到截面上緣距離 yos cm 換軸到截面下緣距離 yox cm 截面抵抗矩 上緣 Wos cm3 5388024 538722 583340 下緣 Wox cm3 352633 352557 420596 對(duì)凈軸靜矩 翼緣部分面積 oaS— cm3 242427 242414 250857 凈軸以上面積 onS— cm3 267572 267575 243390 換軸以上面積 ooS— cm3 267587 267575 243680 馬蹄部分面積 obS— cm3 211593 211561 — 鋼束群重心到凈換算軸距離 oe cm 鋼束群重心到截面下緣距離 pa cm 33 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道 壁之間磨擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： ? ?)(1 1 kxconl e ???? ???? 式中 ： con? — 張拉鋼束時(shí)錨下餓控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，對(duì)于鋼絞線取張控制應(yīng)力為： )(1 3 9 51 8 6 M P af pkc o n ????? （見表 1） ? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋波紋管取?? ； ? — 從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（ rad）； k — 管道每米局部偏差對(duì)磨擦的影響系數(shù)，取為 k=； x — 從張拉端至計(jì)算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長度（見圖 14）。當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)4/lax xi ?? 。 四分點(diǎn)截面 1l? 的計(jì)算結(jié) 果見表 15。 表 15：四分點(diǎn)截面管道摩擦損失 1l? 計(jì)算表 鋼束 ??? ??? x kx??? )(1 kxe ??? ?? ]1[ )( kxcon e ??? ??? （ ? ） (rad) (m) (Mpa) N1(N2) 7 N3(N4) 7 N5 15 N6 注： *見表 10所示，其中 ? 值由表 10中的 ?cos 值反求得到。 34 由錨具變形、鋼束回縮引起的損失 按《公預(yù)規(guī)》 ：對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄 D， 2l? 的計(jì)算公式如下。 反向摩擦影響長度： dpf Ell ?????? 式中： l?? — 張拉端錨具變形、鋼筋回縮值 (mm)，按《公預(yù)規(guī)》 采用；對(duì)于夾片錨具 mml 6??? ； d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： l lod ??? ??? 其中： o? — 張拉端錨下控制應(yīng)力，本算例為 o? =1395MPa； l? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 1l? 后的鋼筋應(yīng)力； l — 張拉端至錨固端距離。 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失： fdl l?? ??22 ； 在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 x 處的錨具變形、鋼筋回縮損失： )(22 xl fdl ??? ?? ； 在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失： 02?l? 。 錨具變形預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算匯總?cè)绫?16. 混凝土彈性收縮引 起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由張拉后批鋼束所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，可按下式計(jì)算： pcEPl ??? ???4 35 式中： pc?? — 在計(jì)算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（ Mpa），可按下式計(jì)算： 其中： popo MN , — 分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； pie — 計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， inxpi aye ?? ，其中nxy 值見表 14 所示， ia 值見表 10。 預(yù)制時(shí)逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉 N1— N6，張拉順序 N5， N6， N1,N4，N2， N3。計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)。預(yù)應(yīng)力損失見表 17。 表 16 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 截面 鋼束編號(hào) x （ mm） fl （ mm） ?? ()MPa 2l? ()MPa 跨中截面 N1 2 fxl? 截面不受反摩阻力 N3 4 N5 N6 L/4截面 N1 2 N3 4 N5 N6 支點(diǎn)截面 N1 2 N3 4 N5 N6 npiponpopc I eMAN ?????? ? 36 表 17 四分點(diǎn)截面分批張拉鋼束應(yīng)力損失計(jì)算表 計(jì)算 數(shù)據(jù) Aj=2 Δ Ay=2 Ij =31013463cm4 yjx = ny = 鋼 束 號(hào) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力 Nyo =Δ Ay δ yo cosα (MPa cm2即 ) ? Nyo () eyi= yjxai (見表 16) （ cm） 預(yù)加彎矩 Myo=Nyo eyi (MPa cm3 即 N m) ? Nyo (N m) 計(jì)算 應(yīng)力 損失 的鋼 束號(hào) 相應(yīng)鋼 束 至凈 軸距離 eyj (cm) 1n??? (MPa) ????ys??4 （ MPa） 錨固時(shí)鋼束應(yīng)力 δ yo=δ k－ δ s1－ δ s2－δ s4 （ MPa） δ yo Δ Ay cosα (見表 4－ 15) Nyo jyoAN? yjjyoeIM? 合計(jì) N3 0 1039551 1039551 N2 N2 0 1097201 2136752 N4 N4 0 994802 3131554 N1 N1 0 1047403 4178957 N6 95096 N6 2 921485 5100442 N5 N5 0 4 950999 6051441 張拉次序 37 由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定，預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可按下式計(jì)算： pepkpel f ????? )(5 ??? 式中： ?— 張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉， ? =； ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼筋 ? =； pe? — 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力。 計(jì)算得四分點(diǎn)截面鋼絞 線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見表 18。 表 18:四分點(diǎn)截面 5l? 計(jì)算表 鋼束號(hào) )(MPape? 5l? N1 N2 N3 N4 N5 N6 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，由混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算： p pcEPcsPlttttE ?? ????? 151 )],(),([ 006 ? ?? 221iepp ??? 式中： 6l? — 全部鋼束重 心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； 38 pc? — 鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； PE — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； ? — 配筋率， AAA sp ??? ； A — 鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件， nAA? ，見表 14； i — 截面回轉(zhuǎn)半徑， nn AIi ?2 ； pe — 鋼束群重心至截面凈軸的距離 ne ，見表 14； ),( 0ttcs? — 加載齡期為 0t ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變； ),( 0tt? — 加載齡期為 0t ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； （ 1） 徐變系數(shù)終極值 ),( 0t