【正文】 ?? mkNMG??面特性取用表 1310 中的第一階段的截面特性。代入上式得（壓）Patc 86833 ?????（壓）t ...61. ????? )(.039。 MPafck?預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿(mǎn)足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過(guò)規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來(lái)防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土的拉應(yīng)力滿(mǎn)足應(yīng)力限制值的要求，故預(yù)拉區(qū)只需配置配筋率小于 %的縱向鋼筋即可。c) 支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但注意計(jì)算圖式、預(yù)加力和截面幾何特性等的變化情況。 持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算a) 截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、4 、支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉數(shù)龋┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算。應(yīng)力計(jì)算4/l8的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車(chē)荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。按《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》式（1382）進(jìn)行驗(yàn)算。跨中截面 mkNMG??，0mkNQG ???? ，ANslpP6 1080???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )452()3((6 ?????ⅡⅡ跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ????ⅡⅡ? 868686833 ?????? PafPack2.??持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。截面 4/l mkNG? mkNQG ????? ，ANslpP 36 10649???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )()7(()6 ??????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為4/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ????ⅡⅡ? 868686833 ??????.??持久狀況下 截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。/l截面 /l mkNG?，M802 kQG ?????，NANslpP 36 ???????ⅡⅡ48mAayayAeslpsnbnbppn . )()9(21078. ()6 ??????????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ???ⅡⅡ? 868686833 ??????PafPack..4??持久狀況下 截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。/l支點(diǎn)截面 mkNG?01M2Q??，NANslpP 36 . ????????ⅡⅡ slpsnbnbpn ayaye6)()(ⅡⅡ . )45.(??????支點(diǎn)截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0211)( ???ⅡⅡ? 888833 ??????PafPack214..4??持久狀況下支點(diǎn)截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。b) 持久狀況下應(yīng)力鋼筋由二期恒載狀況及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為 MPaWMpQGpkt 39。021 ????????所以鋼束應(yīng)力為 PafpkktE19865. 5...? ???Ⅱ計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過(guò)了規(guī)范規(guī)定值。但其比值，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿(mǎn)足要求。%3.)1209/(??? 持久狀況下混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算本例取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)（ⅡⅡ） （圖 23）截面為例進(jìn)行計(jì)算。A. 截面面積距計(jì)算49按圖 71 進(jìn)行計(jì)算。其中計(jì)算點(diǎn)分別去上梗肋 處、第三階段截面重心軸a?處及下梗肋 處。0x?b?圖 71 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）現(xiàn)以第一階段截面梗肋 以上面積對(duì)凈截面重心軸 的面積距 計(jì)算a?nx?naS為例： )3/(120)180(2)/(180 ??????naS 38./m???同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積距，現(xiàn)匯總于表 71。表 71 面積距計(jì)算表截面類(lèi)型第一階段凈截面對(duì)其重心軸（重心軸位置 ）?第二階段凈截面對(duì)其重心軸（重心軸位置）?第三階段凈截面對(duì)其重心軸（重心軸位置）?計(jì)算點(diǎn)位置 a?0b?a0?ba?0b?面積距符號(hào) naS0nxnbS39。0a39。0xS39。baS00nxbS面積距(）3m812.?.?.?.?.?B. 主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處（ ）的主應(yīng)力計(jì)算為例。a?a) 剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按式（1391）進(jìn)行，其中 為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，QV， ????npbpeQGnG ISAbISVISb ??? si)(039。039。1??50983983 . ?????? 98983 .. ????b) 正應(yīng)力 slpppbp AAN6cos??????ⅡⅡⅡ ?????????slpppb snbnbpn ayaye 6s??ⅡⅡ ⅡⅡ ).(.)(.19. 3 ??0239。039。21nA IyMIyIyMIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )0.(.).( ?????? 969 1023. )3(7..)0.( ??????c) 主應(yīng)力 MPacyxcyxcpt {..2} 22 ??????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應(yīng)力如表 72。0b表 72 變化點(diǎn)截面（ⅡⅡ）主應(yīng)力計(jì)算表面積距（ ）3m主應(yīng)力（Mpa）計(jì)算纖維 第一階段凈 截面 nS第二階段換 算截面 39。0S第三階段換 算截面 0S剪應(yīng)力 ?)(MPa正應(yīng)力 ?)(tpcpa?8102.?817. 8125.? . C. 主壓應(yīng)力的限制值混凝土的主應(yīng)力限值為 ，與表 72 .??較，可見(jiàn)混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿(mǎn)足要求。D. 主應(yīng)力驗(yàn)算將表 72 中的主壓應(yīng)力與主壓應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。最大主拉應(yīng)力為 ，按《公路橋規(guī)》的要求，afMPatktp ?????51僅需按構(gòu)造布置箍筋。 抗裂性驗(yàn)算 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里仍然取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行驗(yàn)算。A. 主應(yīng)力計(jì)算以上梗肋處( )的主應(yīng)力計(jì)算為例。a?a) 剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》式（1391）進(jìn)行，其中 為可變作用引起QsV的剪力短期效應(yīng)組合值， ，?npbpesGnG ISAbISISbV??? si)(0239。039。211 ????? 983983 . ?? 98983 1052...)12.( ???MPa6.?b) 正應(yīng)力 0239。039。211n )(AIyMIyIyIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )30.(.)3.( ?????? 9696 102. )3()76(.).( ????????c) 主拉應(yīng)力 MPacyxcyxtp ????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應(yīng)力如表 73。0b表 73 變化點(diǎn)截面（ⅡⅡ）抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計(jì)算表面積距（ ）3m計(jì)算纖維 第一階段凈 截面 nS第二階段換 算截面 39。0S第三階段換 算截面 0S剪應(yīng)力 ?)(MPa正應(yīng)力 ?)(主拉應(yīng)力（Mpa）tpa?8102.?817. 8125.? 52續(xù)表 730x??81027. 81034.? B. 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為 .??從表 73 中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿(mǎn)足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。 正常使用極限狀況計(jì)算 裂縫寬度計(jì)算部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類(lèi)構(gòu)件在荷載短期效應(yīng)作用下的裂縫寬度按下式計(jì)算 （7)(321????dECWsf10）式中 ——鋼筋表面形狀系數(shù)對(duì)于帶肋鋼筋，?——作用長(zhǎng)期影響系數(shù)2 ..012???slM——構(gòu)件形式系數(shù)，取3 3C——縱向受拉鋼筋直徑，用預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的等效直徑d ed （7?iiednd?/211）6 鋼絞線的公稱(chēng)直徑近似取為 。6 鋼絞線j? ??j?和 5 根 HRB400 普通鋼筋的等效直徑為: de ??截面配筋率 為：? )(6205)(0 ????????ffpshbA取 169.為短期效應(yīng)組合作用下，受拉鋼筋的應(yīng)力，其數(shù)值可按下列近似公式計(jì)算s? （712）ZAaNMsppss)(00??? （70239。]([heZf??13） （70psNae??5314） （7039。39。39。 /)(bhbfff???15）為混凝土法向應(yīng)力為零時(shí)的預(yù)加力0pN slpcEPpeslpp AA660 )(??????? （7lllcon,(??ⅡⅠ16）作用點(diǎn)至凈截面重心距離為0p （7slpnnnpAye600??17）為在預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力 作用下，預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的??pc pN混凝土預(yù)壓應(yīng)力為 （7pnnpcyJeA????18） (719)slpcEpllcoslpep AN 6,6 )( ????????ⅡⅠ作用點(diǎn)到凈截面重心的距離為 (720)slpesnsnpepn Aayay6()為 作用點(diǎn)到縱向受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力之間的距離。0pa代入數(shù)據(jù)得： MPape ???? kNANslp ????mpn 1..78)4(0.?ac .??? PpcEpe ?????? kNANsl )00.(6?? mnp (??eaynpss )( ??mNMep ?671328)(39。 ???f?54mZ ])()([ 2????? MPas ..9057343??? 代入得：W ff ][092.).( ??????? ?滿(mǎn)足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類(lèi)構(gòu)件對(duì)裂縫寬度的要求。 變形計(jì)算a) 使用階段的撓度計(jì)算部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類(lèi)構(gòu)件的變形，應(yīng)按開(kāi)裂前和開(kāi)裂后兩種情況分別計(jì)算：在開(kāi)裂彎矩 作用下，?在 作用下，剛度 （式中 為跨中開(kāi)裂截面對(duì)換算截面重)(s?rcr cr心軸的慣性矩） 。開(kāi)裂彎矩 (720)0)(Wftkpccr???? (721)/2S查得 ，?? 39239。39。39。0 )0() mhbySfsffs ?????????????? .10./39./ 80?WS? MPaeNAnpnpc ????? mkNmkNMscr ????? )(開(kāi)裂彎矩 大于短期效應(yīng)組合彎矩 ，而且相差較大，故可按作用短期效cr sM應(yīng)組合 作用下，取剛度 計(jì)算變形。s 0B短期效應(yīng)組合作用 lfss 202 ????自重產(chǎn)生的撓度 mBlMfGK ...2124602扣除自重影響后的長(zhǎng)期撓度為 mlfffGsL ).(1)(1?? ????????b) 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度及預(yù)拱度的設(shè)置55部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類(lèi)構(gòu)件在預(yù)加力作用下處于不開(kāi)裂狀態(tài)，預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取，mNJEBc ?????? 1612400 .反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用 2???預(yù)加力引起的跨中撓度為 (722)02/1BMfpp????式中其中 ppeNM? kNASlpllcon )(, ???????ⅡⅠ（ 、 、 、 近似取 截面的損失值）conⅠ,lⅡ,l6l4/Lslpennpny6?MPallconpe , ???ⅡⅠ ??為距支點(diǎn) 處預(yù)應(yīng)力筋重心到換算截面重心的距離， 。y/ ?為距支點(diǎn) 處非預(yù)應(yīng)力筋重心到換算截面重心的距離， 。snl 08epn .. ???由此得到 mkNM???3/代入數(shù)據(jù)得 mff sp )()(..620. 6 ???????? ?? 故不需設(shè)置預(yù)拱度。 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力混凝土 B 類(lèi)構(gòu)件在使用荷載作用下的正截面法向壓應(yīng)力及受拉鋼筋應(yīng)力應(yīng)按開(kāi)裂截面計(jì)算，斜截面主應(yīng)力按不開(kāi)裂截面計(jì)算。 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力a) 開(kāi)裂截面中性軸位置的確定消壓狀態(tài)下的虛擬荷載（即混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力等于零時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力）可由裂縫計(jì)算中得到： ?men2yhpsnp ?使用荷載作用下的設(shè)計(jì)彎矩 kQkkGk MM321)(??56