【正文】 ?? mkNMG??面特性取用表 1310 中的第一階段的截面特性。代入上式得（壓）Patc 86833 ?????（壓）t ...61. ????? )(.039。 MPafck?預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土的拉應力滿足應力限制值的要求，故預拉區(qū)只需配置配筋率小于 %的縱向鋼筋即可。c) 支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算，其方法與此相同，但注意計算圖式、預加力和截面幾何特性等的變化情況。 持久狀況的正應力驗算a) 截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、4 、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂?shù)龋┓謩e進行驗算。應力計算4/l8的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。按《結(jié)構(gòu)設計原理》式（1382）進行驗算?？缰薪孛? mkNMG??，0mkNQG ???? ，ANslpP6 1080???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )452()3((6 ?????ⅡⅡ跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ????ⅡⅡ? 868686833 ?????? PafPack2.??持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。截面 4/l mkNG? mkNQG ????? ，ANslpP 36 10649???????ⅡⅡ ayayeslpsnbnbpn )()7(()6 ??????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應力計算值為4/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ????ⅡⅡ? 868686833 ??????.??持久狀況下 截面混凝土正應力驗算滿足要求。/l截面 /l mkNG?，M802 kQG ?????，NANslpP 36 ???????ⅡⅡ48mAayayAeslpsnbnbppn . )()9(21078. ()6 ??????????ⅡⅡ截面混凝土上邊緣壓應力計算值為/l uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0)( ???ⅡⅡ? 868686833 ??????PafPack..4??持久狀況下 截面混凝土正應力驗算滿足要求。/l支點截面 mkNG?01M2Q??，NANslpP 36 . ????????ⅡⅡ slpsnbnbpn ayaye6)()(ⅡⅡ . )45.(??????支點截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 uQGunGnupnpcu WMMWeNA0239。0211)( ???ⅡⅡ? 888833 ??????PafPack214..4??持久狀況下支點截面混凝土正應力驗算滿足要求。b) 持久狀況下應力鋼筋由二期恒載狀況及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為 MPaWMpQGpkt 39。021 ????????所以鋼束應力為 PafpkktE19865. 5...? ???Ⅱ計算表明預應力鋼筋拉應力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值，可認為鋼筋應力滿足要求。%3.)1209/(??? 持久狀況下混凝土主應力驗算本例取剪力和彎矩都有較大的變化點（ⅡⅡ） （圖 23）截面為例進行計算。A. 截面面積距計算49按圖 71 進行計算。其中計算點分別去上梗肋 處、第三階段截面重心軸a?處及下梗肋 處。0x?b?圖 71 非預應力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）現(xiàn)以第一階段截面梗肋 以上面積對凈截面重心軸 的面積距 計算a?nx?naS為例： )3/(120)180(2)/(180 ??????naS 38./m???同理可得，不同計算點處的面積距，現(xiàn)匯總于表 71。表 71 面積距計算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸（重心軸位置 ）?第二階段凈截面對其重心軸（重心軸位置）?第三階段凈截面對其重心軸（重心軸位置）?計算點位置 a?0b?a0?ba?0b?面積距符號 naS0nxnbS39。0a39。0xS39。baS00nxbS面積距(）3m812.?.?.?.?.?B. 主應力計算以上梗肋處（ ）的主應力計算為例。a?a) 剪應力剪應力的計算按式（1391）進行，其中 為可變作用引起的剪力標準值組合，QV， ????npbpeQGnG ISAbISVISb ??? si)(039。039。1??50983983 . ?????? 98983 .. ????b) 正應力 slpppbp AAN6cos??????ⅡⅡⅡ ?????????slpppb snbnbpn ayaye 6s??ⅡⅡ ⅡⅡ ).(.)(.19. 3 ??0239。039。21nA IyMIyIyMIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )0.(.).( ?????? 969 1023. )3(7..)0.( ??????c) 主應力 MPacyxcyxcpt {..2} 22 ??????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應力如表 72。0b表 72 變化點截面（ⅡⅡ）主應力計算表面積距（ ）3m主應力（Mpa）計算纖維 第一階段凈 截面 nS第二階段換 算截面 39。0S第三階段換 算截面 0S剪應力 ?)(MPa正應力 ?)(tpcpa?8102.?817. 8125.? . C. 主壓應力的限制值混凝土的主應力限值為 ，與表 72 .??較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。D. 主應力驗算將表 72 中的主壓應力與主壓應力限值進行比較，均小于相應的限制值。最大主拉應力為 ，按《公路橋規(guī)》的要求，afMPatktp ?????51僅需按構(gòu)造布置箍筋。 抗裂性驗算 作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進行，這里仍然取剪力和彎矩都較大的變化點截面進行驗算。A. 主應力計算以上梗肋處( )的主應力計算為例。a?a) 剪應力剪應力的計算按《結(jié)構(gòu)設計原理》式（1391）進行，其中 為可變作用引起QsV的剪力短期效應組合值， ，?npbpesGnG ISAbISISbV??? si)(0239。039。211 ????? 983983 . ?? 98983 1052...)12.( ???MPa6.?b) 正應力 0239。039。211n )(AIyMIyIyIyeN aQGaGnaGnappcx ???????ⅡⅡ? 96933 )30.(.)3.( ?????? 9696 102. )3()76(.).( ????????c) 主拉應力 MPacyxcyxtp ????????????????????同理，可得 及下梗肋 的主應力如表 73。0b表 73 變化點截面（ⅡⅡ）抗裂驗算主拉應力計算表面積距（ ）3m計算纖維 第一階段凈 截面 nS第二階段換 算截面 39。0S第三階段換 算截面 0S剪應力 ?)(MPa正應力 ?)(主拉應力（Mpa）tpa?8102.?817. 8125.? 52續(xù)表 730x??81027. 81034.? B. 主拉應力的限制值作用短期效應組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應力限值為 .??從表 73 中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。 正常使用極限狀況計算 裂縫寬度計算部分預應力混凝土 B 類構(gòu)件在荷載短期效應作用下的裂縫寬度按下式計算 （7)(321????dECWsf10）式中 ——鋼筋表面形狀系數(shù)對于帶肋鋼筋，?——作用長期影響系數(shù)2 ..012???slM——構(gòu)件形式系數(shù)，取3 3C——縱向受拉鋼筋直徑，用預應力鋼筋和非預應力鋼筋的等效直徑d ed （7?iiednd?/211）6 鋼絞線的公稱直徑近似取為 。6 鋼絞線j? ??j?和 5 根 HRB400 普通鋼筋的等效直徑為: de ??截面配筋率 為：? )(6205)(0 ????????ffpshbA取 169.為短期效應組合作用下，受拉鋼筋的應力，其數(shù)值可按下列近似公式計算s? （712）ZAaNMsppss)(00??? （70239。]([heZf??13） （70psNae??5314） （7039。39。39。 /)(bhbfff???15）為混凝土法向應力為零時的預加力0pN slpcEPpeslpp AA660 )(??????? （7lllcon,(??ⅡⅠ16）作用點至凈截面重心距離為0p （7slpnnnpAye600??17）為在預應力鋼筋及非預應力鋼筋的合力 作用下，預應力鋼筋重心處的??pc pN混凝土預壓應力為 （7pnnpcyJeA????18） (719)slpcEpllcoslpep AN 6,6 )( ????????ⅡⅠ作用點到凈截面重心的距離為 (720)slpesnsnpepn Aayay6()為 作用點到縱向受拉預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力之間的距離。0pa代入數(shù)據(jù)得： MPape ???? kNANslp ????mpn 1..78)4(0.?ac .??? PpcEpe ?????? kNANsl )00.(6?? mnp (??eaynpss )( ??mNMep ?671328)(39。 ???f?54mZ ])()([ 2????? MPas ..9057343??? 代入得：W ff ][092.).( ??????? ?滿足部分預應力混凝土 B 類構(gòu)件對裂縫寬度的要求。 變形計算a) 使用階段的撓度計算部分預應力混凝土 B 類構(gòu)件的變形，應按開裂前和開裂后兩種情況分別計算：在開裂彎矩 作用下，?在 作用下，剛度 （式中 為跨中開裂截面對換算截面重)(s?rcr cr心軸的慣性矩） 。開裂彎矩 (720)0)(Wftkpccr???? (721)/2S查得 ，?? 39239。39。39。0 )0() mhbySfsffs ?????????????? .10./39./ 80?WS? MPaeNAnpnpc ????? mkNmkNMscr ????? )(開裂彎矩 大于短期效應組合彎矩 ，而且相差較大，故可按作用短期效cr sM應組合 作用下，取剛度 計算變形。s 0B短期效應組合作用 lfss 202 ????自重產(chǎn)生的撓度 mBlMfGK ...2124602扣除自重影響后的長期撓度為 mlfffGsL ).(1)(1?? ????????b) 由預應力產(chǎn)生的反拱度及預拱度的設置55部分預應力混凝土 B 類構(gòu)件在預加力作用下處于不開裂狀態(tài)，預加力引起的反拱近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取，mNJEBc ?????? 1612400 .反拱長期增長系數(shù)采用 2???預加力引起的跨中撓度為 (722)02/1BMfpp????式中其中 ppeNM? kNASlpllcon )(, ???????ⅡⅠ（ 、 、 、 近似取 截面的損失值）conⅠ,lⅡ,l6l4/Lslpennpny6?MPallconpe , ???ⅡⅠ ??為距支點 處預應力筋重心到換算截面重心的距離， 。y/ ?為距支點 處非預應力筋重心到換算截面重心的距離， 。snl 08epn .. ???由此得到 mkNM???3/代入數(shù)據(jù)得 mff sp )()(..620. 6 ???????? ?? 故不需設置預拱度。 持久狀況應力驗算部分預應力混凝土 B 類構(gòu)件在使用荷載作用下的正截面法向壓應力及受拉鋼筋應力應按開裂截面計算，斜截面主應力按不開裂截面計算。 跨中截面混凝土法向壓應力a) 開裂截面中性軸位置的確定消壓狀態(tài)下的虛擬荷載（即混凝土法向預壓應力等于零時預應力鋼筋和普通鋼筋的合力）可由裂縫計算中得到： ?men2yhpsnp ?使用荷載作用下的設計彎矩 kQkkGk MM321)(??56