【正文】 =的主應(yīng)力計(jì)算：a. 剪應(yīng)力 (910) (911) =的主應(yīng)力b. 剪應(yīng)力 =表92 截面處主應(yīng)力計(jì)算表Table 92 section of the main stress putation計(jì)算纖維面積矩剪應(yīng)力 正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段換算截面第二階段換算截面第三階段換算截面3)主應(yīng)力的限制值混凝土的主壓應(yīng)力限制值為，與上表比較，可見混凝土主壓應(yīng)力均小于限值，滿足要求。4)主拉應(yīng)力驗(yàn)算混凝土的主拉應(yīng)力限制值為，可見混凝土主拉應(yīng)力均小于限制值，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。10 抗裂性驗(yàn)算 作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算跨中截面： ， (101) 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算 (102) 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對(duì)于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力滿足下列要求：，由以上計(jì)算計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，按短期效用組合計(jì)算的抗裂要求。同時(shí)，類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還應(yīng)滿足作用長期效用組合的抗裂要求。 (103) 所以，構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里取截面進(jìn)行計(jì)算。 主應(yīng)力計(jì)算以處的主應(yīng)力計(jì)算①剪應(yīng)力計(jì)算如下，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，所以有②正應(yīng)力 (104) ③主應(yīng)力 (105) =的主應(yīng)力計(jì)算：①剪應(yīng)力 ②正應(yīng)力 ③主應(yīng)力 =的主應(yīng)力①剪應(yīng)力 ②正應(yīng)力 =表101 截面抗裂性驗(yàn)算主拉應(yīng)力計(jì)算表Table 101 section of the main tensile stress crack checking account計(jì)算纖維面積矩剪應(yīng)力 正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段換算截面第二階段換算截面第三階段換算截面 主壓應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂性驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限制值為從上表可知，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面均滿足作用短期效用組合下豎彎斜截面抗裂驗(yàn)算要求。11 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各個(gè)階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。 荷載短期效應(yīng)作用下截面不開裂撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑，混凝土的彈性模量，由各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡化計(jì)算，取梁處的截面換算慣性矩個(gè)不同，為簡化計(jì)算，取梁處的截面換算慣性矩作為全梁的平均值來計(jì)算。簡支梁撓度驗(yàn)算式為 (111) 可變作用引起的撓度現(xiàn)將可變作用作用作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)（查撓度系數(shù)表），荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為（查內(nèi)力組合表）。由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為 (112)考慮長期效應(yīng)組合的可變荷載引起的撓度值為 (113) ，滿足要求。 考慮長期效應(yīng)的一期荷載、二期荷載引起的撓度 (114) 預(yù)加力引起的上拱度值計(jì)算采用截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均值預(yù)加力矩計(jì)算值，即 截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化采用截面的截面慣性矩，作為全梁的平均值來計(jì)算。則主梁上拱度值（跨中截面）為考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為 (115)預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期上拱值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。12 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算根據(jù)3束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點(diǎn)的分析，鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對(duì)錨固端進(jìn)行局部承壓計(jì)算。圖為鋼束梁端錨具及間接鋼筋的構(gòu)造布置圖。圖121 錨固局部承壓計(jì)算圖(尺寸單位：mm)Fig 121 partial pressure calculation of anchorage zone map (size unit: mm)1) 局部受壓區(qū)尺寸要求 配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂計(jì)算要求： (121)式中 ——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，；——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值。，所以局部壓力設(shè)計(jì)值為；——為混凝土局部承壓修正系數(shù)，；——為張拉錨固時(shí)混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的時(shí)張拉，此時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)相當(dāng)于，由附表查的；——為混凝土局部承載力提高系數(shù)，； ——為混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本設(shè)計(jì)中采用的就是此類錨具，喇叭管內(nèi)孔直徑為70mm，所以 ——為局部受壓計(jì)算底面積；局部受壓面積為邊長為200的正方形，根據(jù)《公路橋規(guī)》中的計(jì)算方法，局部承壓計(jì)算底面為的矩形。 (122)所以 計(jì)算表明，局部承壓尺寸滿足要求。2) 局部抗壓承載力計(jì)算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力公式為 (123) 且須滿足 (124) 式中 ——混凝土核心面積，可取局部受壓計(jì)算底面積范圍內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋，得 ——為間接鋼筋影響系數(shù)，C50及以下k=； ——為間接鋼筋體積配筋率；局部承壓區(qū)配置直徑為10mm的HRB335，單根鋼筋截面積為，所以 C45混凝土的，將上述各計(jì)算值代入局部抗壓承載力計(jì)算公式，可得到 故局部抗壓承載力計(jì)算通過。所以鋼束錨下局部承壓計(jì)算滿足要求。13 行車道板配筋設(shè)計(jì)橋面鋪裝為9cm的瀝青混凝土面層（重度為）和15cm的水泥混凝土墊層（重度為），箱形梁翼板鋼筋混凝土的重度為 橋面板的內(nèi)力計(jì)算 恒載內(nèi)力（以縱向?qū)挼陌暹M(jìn)行計(jì)算）每米板上的恒載集度：瀝青混凝土面層：C50水凝混凝土墊層：箱梁翼板自重：合計(jì)：每米板板條的恒載內(nèi)力：彎矩：剪力： 活載內(nèi)力 兩個(gè)軸重的后輪（軸間距為）沿橋梁的縱向，作用于鉸縫軸線上最為不利荷載。由《橋規(guī)》查到重車后輪的著地長度，著地寬度，車輪在板上的布置及壓力分布圖形如下圖所示，鋪裝層總厚度為，則板上荷載壓力的邊長為 有圖132可知重車后軸兩輪的有效分布寬度重疊，重疊長度為，則沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為 (131) 作用于每米寬板條活載最大彎矩時(shí)的每米寬板條上的剪力為 (132) 荷載內(nèi)力組合為公路—II級(jí)車輛荷載縱、橫向布置如圖131圖131 公路—II級(jí)車輛荷載（尺寸單位：m）Fig 131 Road—II levels of vehicles load (size unit: m) 行車道板配筋及驗(yàn)算（混凝土，級(jí)鋼筋） 行車道板的配筋由橋面板知，由，故取板寬，板的平均厚度為，設(shè) 圖132 車輛荷載兩個(gè)后軸輪載作用于鉸縫軸線上（尺寸單：m）Fig 132 The layout of the wheel in the board and its pressure distribution(size unit: m)利用單筋矩形截面，有求解 解得： 則鋼筋面積選擇并布置鋼筋：現(xiàn)取板的受力鋼筋為，鋼筋間距為，當(dāng)板寬的鋼筋面積為，保護(hù)層，故，取，則有效高度。截面實(shí)際配筋率：最小配筋率：%，故取。 行車道板復(fù)核保護(hù)層厚度C=40mm，大于鋼筋直徑d=12mm且滿足最小保護(hù)層厚度的要求。受壓區(qū)高度：求矩形截面板的抗彎承載力： 設(shè)計(jì)滿足要求。14 附屬設(shè)施設(shè)計(jì) 排水設(shè)施的設(shè)置為了迅速排除橋面積水，防止雨水積滯于橋面并滲入梁體而影響梁的耐久性，在橋梁設(shè)計(jì)時(shí)要有一個(gè)完整的排水系統(tǒng)，包括橋面上設(shè)置一定數(shù)量的排水管和泄水管。 橋面排水管的數(shù)量應(yīng)根據(jù)徑流面積計(jì)算確定?！豆窐蚝O(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004）里面提出：1961年版的《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》1041條規(guī)定：每平方米橋面宜設(shè)置300的排水管面積：排水管直徑不宜小于100。通常，當(dāng)橋面縱坡大于2%而橋長小于50m時(shí)，橋上可以不設(shè)置泄水管；當(dāng)橋面縱坡大于2%而橋長大于50m時(shí)，橋上每隔1215m設(shè)置一個(gè)泄水管：當(dāng)橋面縱坡小于2%時(shí)，應(yīng)隔68設(shè)置一個(gè)泄水管?？v坡：% 橫坡：% 需要泄水管的面積： 設(shè)置圓形泄水管直徑170mm，面積為 需要排水管個(gè)數(shù)： 故取20個(gè)，每測(cè)10個(gè) 間距為 ， 符合要求。 伸縮縫的設(shè)置 設(shè)計(jì)資料溫度變化范圍：℃℃；線膨脹系數(shù)：；伸縮梁的長度：L=25m；收縮應(yīng)變：；徐變系數(shù)：；應(yīng)力產(chǎn)生的平均截面內(nèi)力：；混凝土的彈性模量：；混凝土收縮折減系數(shù)：；假定伸縮裝置的安裝溫度為10℃15℃。梁體因溫度變化產(chǎn)生的伸縮量為：10℃安裝時(shí)因溫度變化產(chǎn)生的梁體伸長量為15℃安裝時(shí)因溫度變化產(chǎn)生的梁體伸長量為混凝土收縮引起梁體縮短量為混凝土徐變引起的梁體縮短量為為 所以梁體的基本伸縮量為 對(duì)于其他因素，例如，梁斷的轉(zhuǎn)角變位、安裝時(shí)的偏差等，一般都作為安全儲(chǔ)備和構(gòu)造上的需要來考慮