【正文】 =的主應力計算：a. 剪應力 (910) (911) =的主應力b. 剪應力 =表92 截面處主應力計算表Table 92 section of the main stress putation計算纖維面積矩剪應力 正應力主應力第一階段換算截面第二階段換算截面第三階段換算截面3)主應力的限制值混凝土的主壓應力限制值為，與上表比較，可見混凝土主壓應力均小于限值，滿足要求。4)主拉應力驗算混凝土的主拉應力限制值為，可見混凝土主拉應力均小于限制值，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構造布置箍筋。10 抗裂性驗算 作用短期效應組合作用下的正截面抗裂驗算跨中截面： ， (101) 由荷載產(chǎn)生的構件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算 (102) 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力滿足下列要求：，由以上計算計算結果滿足《公路橋規(guī)》中類部分預應力混凝土構件，按短期效用組合計算的抗裂要求。同時，類部分預應力混凝土構件還應滿足作用長期效用組合的抗裂要求。 (103) 所以，構件滿足《公路橋規(guī)》中類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。 作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂性驗算應取剪力和彎矩均較大的不利區(qū)段截面進行，這里取截面進行計算。 主應力計算以處的主應力計算①剪應力計算如下，其中為可變作用引起的剪力短期效應組合值，所以有②正應力 (104) ③主應力 (105) =的主應力計算：①剪應力 ②正應力 ③主應力 =的主應力①剪應力 ②正應力 =表101 截面抗裂性驗算主拉應力計算表Table 101 section of the main tensile stress crack checking account計算纖維面積矩剪應力 正應力主應力第一階段換算截面第二階段換算截面第三階段換算截面 主壓應力的限制值作用短期效應組合下抗裂性驗算的混凝土的主拉應力限制值為從上表可知，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面均滿足作用短期效用組合下豎彎斜截面抗裂驗算要求。11 主梁變形（撓度）計算根據(jù)主梁截面在各個階段混凝土正應力驗算結果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。 荷載短期效應作用下截面不開裂撓度驗算主梁計算跨徑，混凝土的彈性模量，由各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡化計算，取梁處的截面換算慣性矩個不同，為簡化計算，取梁處的截面換算慣性矩作為全梁的平均值來計算。簡支梁撓度驗算式為 (111) 可變作用引起的撓度現(xiàn)將可變作用作用作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)（查撓度系數(shù)表），荷載短期效應的可變荷載值為（查內(nèi)力組合表）。由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為 (112)考慮長期效應組合的可變荷載引起的撓度值為 (113) ，滿足要求。 考慮長期效應的一期荷載、二期荷載引起的撓度 (114) 預加力引起的上拱度值計算采用截面處的使用階段永存預加力矩作用為全梁平均值預加力矩計算值，即 截面慣性矩應采用預加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化采用截面的截面慣性矩，作為全梁的平均值來計算。則主梁上拱度值（跨中截面）為考慮長期效應的預加力引起的上拱值為 預拱度的設置梁在預加力和短期效應組合共同作用下并考慮長期效應的撓度值為 (115)預加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期上拱值，所以不需要設置預拱度。12 錨固區(qū)局部承壓計算根據(jù)3束預應力鋼筋錨固點的分析，鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對錨固端進行局部承壓計算。圖為鋼束梁端錨具及間接鋼筋的構造布置圖。圖121 錨固局部承壓計算圖(尺寸單位：mm)Fig 121 partial pressure calculation of anchorage zone map (size unit: mm)1) 局部受壓區(qū)尺寸要求 配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的尺寸應滿足下列錨下混凝土抗裂計算要求： (121)式中 ——結構重要系數(shù)，；——局部受壓面積上的局部壓力設計值。，所以局部壓力設計值為；——為混凝土局部承壓修正系數(shù)，；——為張拉錨固時混凝土軸心抗拉強度設計值，混凝土強度達到設計強度的時張拉，此時混凝土強度等級相當于，由附表查的；——為混凝土局部承載力提高系數(shù)，； ——為混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積；本設計中采用的就是此類錨具，喇叭管內(nèi)孔直徑為70mm，所以 ——為局部受壓計算底面積；局部受壓面積為邊長為200的正方形，根據(jù)《公路橋規(guī)》中的計算方法，局部承壓計算底面為的矩形。 (122)所以 計算表明，局部承壓尺寸滿足要求。2) 局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力公式為 (123) 且須滿足 (124) 式中 ——混凝土核心面積，可取局部受壓計算底面積范圍內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋，得 ——為間接鋼筋影響系數(shù)，C50及以下k=； ——為間接鋼筋體積配筋率；局部承壓區(qū)配置直徑為10mm的HRB335，單根鋼筋截面積為，所以 C45混凝土的，將上述各計算值代入局部抗壓承載力計算公式，可得到 故局部抗壓承載力計算通過。所以鋼束錨下局部承壓計算滿足要求。13 行車道板配筋設計橋面鋪裝為9cm的瀝青混凝土面層（重度為）和15cm的水泥混凝土墊層（重度為），箱形梁翼板鋼筋混凝土的重度為 橋面板的內(nèi)力計算 恒載內(nèi)力（以縱向?qū)挼陌暹M行計算）每米板上的恒載集度：瀝青混凝土面層：C50水凝混凝土墊層：箱梁翼板自重：合計：每米板板條的恒載內(nèi)力：彎矩：剪力： 活載內(nèi)力 兩個軸重的后輪（軸間距為）沿橋梁的縱向，作用于鉸縫軸線上最為不利荷載。由《橋規(guī)》查到重車后輪的著地長度，著地寬度，車輪在板上的布置及壓力分布圖形如下圖所示，鋪裝層總厚度為，則板上荷載壓力的邊長為 有圖132可知重車后軸兩輪的有效分布寬度重疊，重疊長度為，則沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為 (131) 作用于每米寬板條活載最大彎矩時的每米寬板條上的剪力為 (132) 荷載內(nèi)力組合為公路—II級車輛荷載縱、橫向布置如圖131圖131 公路—II級車輛荷載（尺寸單位：m）Fig 131 Road—II levels of vehicles load (size unit: m) 行車道板配筋及驗算（混凝土，級鋼筋） 行車道板的配筋由橋面板知，由，故取板寬，板的平均厚度為，設 圖132 車輛荷載兩個后軸輪載作用于鉸縫軸線上（尺寸單：m）Fig 132 The layout of the wheel in the board and its pressure distribution(size unit: m)利用單筋矩形截面，有求解 解得： 則鋼筋面積選擇并布置鋼筋：現(xiàn)取板的受力鋼筋為，鋼筋間距為，當板寬的鋼筋面積為，保護層，故，取，則有效高度。截面實際配筋率：最小配筋率：%，故取。 行車道板復核保護層厚度C=40mm，大于鋼筋直徑d=12mm且滿足最小保護層厚度的要求。受壓區(qū)高度：求矩形截面板的抗彎承載力： 設計滿足要求。14 附屬設施設計 排水設施的設置為了迅速排除橋面積水，防止雨水積滯于橋面并滲入梁體而影響梁的耐久性，在橋梁設計時要有一個完整的排水系統(tǒng)，包括橋面上設置一定數(shù)量的排水管和泄水管。 橋面排水管的數(shù)量應根據(jù)徑流面積計算確定。《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D602004）里面提出：1961年版的《公路橋涵設計規(guī)范》1041條規(guī)定：每平方米橋面宜設置300的排水管面積：排水管直徑不宜小于100。通常，當橋面縱坡大于2%而橋長小于50m時，橋上可以不設置泄水管；當橋面縱坡大于2%而橋長大于50m時，橋上每隔1215m設置一個泄水管：當橋面縱坡小于2%時，應隔68設置一個泄水管。縱坡：% 橫坡：% 需要泄水管的面積： 設置圓形泄水管直徑170mm，面積為 需要排水管個數(shù)： 故取20個，每測10個 間距為 ， 符合要求。 伸縮縫的設置 設計資料溫度變化范圍：℃℃；線膨脹系數(shù)：；伸縮梁的長度：L=25m；收縮應變：；徐變系數(shù)：；應力產(chǎn)生的平均截面內(nèi)力：；混凝土的彈性模量：；混凝土收縮折減系數(shù)：；假定伸縮裝置的安裝溫度為10℃15℃。梁體因溫度變化產(chǎn)生的伸縮量為：10℃安裝時因溫度變化產(chǎn)生的梁體伸長量為15℃安裝時因溫度變化產(chǎn)生的梁體伸長量為混凝土收縮引起梁體縮短量為混凝土徐變引起的梁體縮短量為為 所以梁體的基本伸縮量為 對于其他因素，例如，梁斷的轉(zhuǎn)角變位、安裝時的偏差等，一般都作為安全儲備和構造上的需要來考慮