【正文】 式中 ——有預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正拉應(yīng)力，可按下式計(jì)算： ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。根據(jù)以上公式所作正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，見表2—33。表2—33 正截面混凝土法向壓應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣 （續(xù)）97884097884073413073413000386965016987802899980127409000000000由上表的計(jì)算過程和計(jì)算結(jié)果可以看出，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)截面下緣處，，符合的要求。（2）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 式中 ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力與混凝土的彈性模量之比。 由前面圖可知，4號(hào)鋼束最靠近受拉邊緣，故只對(duì)4號(hào)鋼束進(jìn)行驗(yàn)算，表2—34為預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果。表2—34 4號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)094)(5)9788407341300(6)386965028999800(7)=(5)(30)247。(1)0(8)=[(6)(5)](4)247。(2)0(9)=(7)+(8)0 （續(xù)）10=(9)0(11)(12)=(10)+(11) 故滿足要求。橋梁構(gòu)件的短暫狀況，以計(jì)算其在制作，運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求。預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。 表2—35為預(yù)加力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過程及結(jié)果。表2—35 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)43796.37643796.37642392.242392.238460.85538460.855(2)3509772350977232641983264198984271984271(3)4573.7354573.7354573.7354573.7356045.7356045.735(4)219495.133828067.697220203.148830738.757259939.40894376.368 （續(xù)）(5)9788409788407341307341306=1/37=2/48=7+69=5/410=8+9(5)9788409788407341307341306=1/3 上表可知只有可知只有跨中和四分點(diǎn)上緣存在拉應(yīng)力：和；支點(diǎn)下緣存在最大壓應(yīng)力：。預(yù)加應(yīng)力階段正截面應(yīng)力滿足，因此預(yù)加應(yīng)力階段正截面壓應(yīng)力滿足要求。故正截面壓應(yīng)力符合要求。為了掌握各梁在各受力階段的豎向撓度情況，需要計(jì)算各階段的撓度值，并對(duì)活載撓度進(jìn)行驗(yàn)算，在本設(shè)計(jì)中，以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后可以按照結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算邊梁的跨中撓度。（1）計(jì)算由預(yù)加力引起的夸張反拱度計(jì)算預(yù)加力引起的反拱度，剛度采用全截面的換算慣性矩，可按下式計(jì)算：式中 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度； ——使用階段各鋼束的預(yù)加彎矩； ——單位力作用在跨中時(shí)所產(chǎn)生的彎矩； ——全截面的換算慣性矩。圖2—16為反拱度的計(jì)算圖式，其形心至跨中的距離分別為和，并將它劃分為6個(gè)規(guī)則圖形，分塊及形心位置標(biāo)示為和。計(jì)算公式見表2—36。 圖2—16 反拱度計(jì)算圖式表—36 分塊面積及形心位置計(jì)算公式表分塊面積形心位置形心處的值 （續(xù)）矩形1矩形2三角形3矩形4三角形5弓形6半個(gè)圖 上述積分按圖乘法計(jì)算，即得單束反拱度，具體計(jì)算結(jié)果及過程見表2—37。 表2—37 各束引起的反拱度計(jì)算表分塊項(xiàng)目12341 （續(xù)）矩形1132717213126126矩形24831594748315947三角形312747263矩形41797283三角形51372253弓形6 （續(xù)）圖跨中反拱度為：?？紤]長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即 （2）計(jì)算由荷載引起的跨中撓度計(jì)算由荷載引起的撓度時(shí)，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用，則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計(jì)算： 短期荷載效應(yīng)組合效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計(jì)算： 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載的影響，即按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)C50混凝土，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為 恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為 （3） 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600，即： 可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足要求。第三章 橫隔梁的設(shè)計(jì) (1)確定作用的中橫隔梁上的計(jì)算荷載對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置，如圖所示：由圖計(jì)算最不利的車道荷載：對(duì)于有多根橫隔梁的橋梁應(yīng)選最大受力處橫隔梁計(jì)算起作用效應(yīng)，其余橫隔梁依據(jù)該處橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋，在計(jì)算最大受力處橫隔梁的作用效應(yīng)時(shí)應(yīng)偏安全的假設(shè)橫隔梁位于跨中，按跨中截面進(jìn)行計(jì)算。（2）繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線在前面的計(jì)算中已經(jīng)知道1.、3號(hào)梁的影響線豎標(biāo)值為：1）繪制彎矩影響線對(duì)于2號(hào)和3號(hào)主梁之間截面的彎矩影響線可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)： P=1作用在3號(hào)梁軸上時(shí)：有了這三個(gè)豎標(biāo)值和已知影響線折點(diǎn)位置（即所計(jì)算截面的位置），就可繪出影響線如圖3—1所示。2）繪制剪力影響線對(duì)于1號(hào)梁處截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：,即（就是1號(hào)梁荷載橫向影響線）P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：，即繪成的影響線，如圖3—1所示。圖3—1 中橫隔梁內(nèi)力影響線（3）截面內(nèi)力計(jì)算將求得的就是荷載早相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對(duì)于汽車荷載并計(jì)入沖擊影響，則得：彎矩：剪力：鑒于橫隔梁的恒載內(nèi)力很小，計(jì)算中可略去不計(jì)，則按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)為： （1）彎矩配筋 1）確定橫隔梁的翼板有效寬度（見圖3—2）。圖3—2 正彎矩配筋及其計(jì)算截面（單位：cm） 計(jì)算跨徑的1/3：800cm/3= 相鄰兩梁的平均間距為： 式中 。橫隔梁翼板有效寬度取上述三者中較小值，即，先假設(shè)a=8cm，則得橫隔梁的有效高度為。假設(shè)中性軸位于翼板內(nèi)，則有故 整理得解得滿足要求的最小的x=采用HRB335鋼筋，鋼筋面積可按下式計(jì)算選用4跟直徑為18cm的HRB335鋼筋，則，這時(shí)，所以。而，滿足要求。驗(yàn)算截面抗剪承載力： 滿足要求。 2）橫隔梁正截面配筋率計(jì)算1）剪力驗(yàn)算抗剪承載力驗(yàn)算要求則抗剪截面尺寸符合要求。選取R235鋼筋為雙肢箍筋，間距，則，箍筋配筋率為，滿足要求。第四章 行車道板計(jì)算考慮到主梁翼緣內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和兩端固結(jié)的連續(xù)板（中梁）兩種情況來計(jì)算。由于寬跨比大于2，故按單向板計(jì)算。（1）主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可看成82cm長(zhǎng)的單向懸臂板，計(jì)算圖式見圖4—1b。圖4—1 懸臂板計(jì)算圖式（單位：cm）計(jì)算懸臂根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩：剪力：（2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，計(jì)算圖式如圖24c）所示。圖中：g2為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；，為人行欄重力。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力：（3）總永久作用效應(yīng)綜上所述，懸臂根部永久作用為：彎矩：剪力：在邊梁懸臂板處，只作用有人群。彎矩：剪力：按《橋規(guī)》：對(duì)于梁肋間的行車道板，在橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板實(shí)質(zhì)上是一個(gè)支承在一系列彈性支承上的多跨連續(xù)板，實(shí)際受力很復(fù)雜。目前，通常采用較簡(jiǎn)便的近似方法進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于彎矩，先計(jì)算出一個(gè)跨度相同的簡(jiǎn)支板在永久作用和活載作用下的跨中彎矩，再乘以偏安全的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩。彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。取跨中彎矩：；支點(diǎn)彎矩。對(duì)于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。下面分別計(jì)算連續(xù)板的跨中和支點(diǎn)作用效應(yīng)值。（1）主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可看成82cm長(zhǎng)的懸臂單向板，計(jì)算圖式見圖24b），其根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩：剪力：（2）成橋后先計(jì)算簡(jiǎn)支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用：計(jì)算彎矩時(shí)，但不大于；本設(shè)計(jì)。計(jì)算剪力時(shí)，；本設(shè)計(jì)。式中：——板的計(jì)算跨徑； ——板的凈跨徑； ——板的厚度； ——梁肋寬度。計(jì)算圖式見圖4—2。 圖4—2 簡(jiǎn)支板二期永久作用計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）上圖式4—2中：g1為現(xiàn)澆部分橋面板的自重其值為；，是二期永久作用，包括9cm的瀝青混凝土和8cm的水泥混凝土。計(jì)算得到簡(jiǎn)支板跨中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為：（3）總永久作用效應(yīng)綜合上面所計(jì)算的結(jié)果，支點(diǎn)斷面永久作用彎矩為：； 支點(diǎn)斷面永久作用剪力為：； 跨中斷面永久作用彎矩為：。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時(shí)，汽車荷載采用車輛荷載。根據(jù)《橋規(guī)》，后輪著地寬度及長(zhǎng)度為：平行于板的跨