【正文】 高度Vd為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)處的Vd為所以，本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （447）Vd為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力斜截面水平投影長度m——斜截面受壓區(qū)頂端正截面處的剪跨比令所以內(nèi)插得實(shí)際C=102cm （448）式中：異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)簡支梁， 應(yīng)力提高系數(shù)， 受壓翼緣影響系數(shù)， 斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點(diǎn)的距離為，內(nèi)插v斜截面內(nèi)受拉鋼筋的縱向配筋率箍筋配筋率， （449）式中：在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角。 說明主梁腹板寬度改變后的斜截面抗剪強(qiáng)度滿足要求，同時(shí)表明上述配筋合理。2變化點(diǎn)處斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（1）截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：式中b腹板寬度，斜截面頂端截面的有效高度所以，本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 ， 說明截面承載力滿足要求。九．橫隔梁計(jì)算9．1確定跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)。其余橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖118示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。圖118 跨中橫隔梁的最不利荷載布置(尺寸單位:m)9．2跨中橫隔梁的內(nèi)力影響線 一般橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。因此，如圖119所示的跨中橫隔梁，本橋可只取取AA(3號(hào)梁的中點(diǎn))、BB(靠近3號(hào)主梁)兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)主梁右側(cè)CC截面和2號(hào)主梁右側(cè)DD截面計(jì)算剪力。本橋采用修正的剛性橫隔梁法計(jì)算橫隔梁作用效應(yīng)，下面首先要作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。 由表15中可得到:η11=、η12=η21=、η13=η31=、η14=、η24=、η15= η22=、η25=、η23= 由《橋梁工程》書P111公式2349和2350可計(jì)算橫隔梁的內(nèi)力影響線。 ，對(duì)于AA截面彎矩MA影響線可計(jì)算如下: 當(dāng)P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：ηA1=η11?b1A+η21?b2AeA=+= 當(dāng)P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)：ηA2=η12?b1A+η22?b2AeA=+= 當(dāng)P=1作用在3號(hào)梁軸上時(shí)：ηA3=η13?b1A+η23?b2A=+= 當(dāng)P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)：ηA4=η14?b1A+η24?b2A=+= 當(dāng)P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：ηA5=η15?b1A+η25?b2A=+= 同理，對(duì)于BB截面彎矩MA影響線可計(jì)算如下: 當(dāng)P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：ηB1=η11?b1B+η21?b2AeB=+= 當(dāng)P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí)：ηB2=η12?b1B+η22?b2AeB=+= 當(dāng)P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)：ηB4=η14?b1B+η24?b2A=+= 當(dāng)P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：ηB5=η15?b1B+η25?b2A=+= (1).1號(hào)梁右截面的剪力V1右影響線計(jì)算: 當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí):, 當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí): (2).2號(hào)梁右截面的剪力V2右影響線計(jì)算: 當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí): 如P=1作用在3號(hào)梁軸上時(shí): 如P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí): 如P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí): 當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí): 如P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí): 如P=1作用在2號(hào)梁軸上時(shí): 同理根據(jù)公式可計(jì)算得1號(hào)梁右側(cè)CC截面的剪力V1右影響線:、 綜上所述，可繪制彎矩和剪力影響線，如圖119所示圖 119 中橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖(尺寸單位:cm)9．3橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算 截面計(jì)算公式為：式中：μ橫隔梁沖擊系數(shù)，則1+μ=； ξ車道折減系數(shù)，；； P0q汽車對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載； q0人人群對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載； η與計(jì)算荷載相對(duì)應(yīng)的橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎向坐標(biāo)值； w與人群荷載相對(duì)應(yīng)的影響線面積；可變作用汽車P0q和人群q0人在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見圖119，橫隔梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表119 橫隔梁內(nèi)力作用效應(yīng)計(jì)算表 表119汽車:P0(KN)計(jì)算彎矩：橫隔梁沖擊系數(shù)計(jì)算剪力：人群:q0(KN/m)車道折減系數(shù)MA(KN?m)ηi MAMB(KN?m)ηi MB汽 ηi MB人 V1右ηi V1汽右 V2右ηi V2汽右 荷載組合MAmax(KNm) MBmin(KNm) V(KN)9．4橫隔梁配筋計(jì)算 ，橫隔梁翼板有效寬度為:①.計(jì)算跨徑的②.相鄰兩梁的平均間距，對(duì)中橫隔梁為4860mm ③.（取）式中hf’為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度橫隔梁翼板有效寬度應(yīng)取上述三者中的較小值，即，先假設(shè)，則橫隔梁的有效高度為：，其中a為鋼筋重心到底面的距離。假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由公式:得則: 解得滿足要求的最小值為: 故假設(shè)正確。鋼筋截面積As可由公式fsdAs=fcdbf’x得，則選用4Ф22的HRB335鋼筋，As=4380=1520mm2，鋼筋布置如圖120所示。圖 120 正彎矩配筋及其計(jì)算截面尺寸(尺寸單位:mm)此時(shí).，則而ξh0=1435=x=,滿足規(guī)范要求。驗(yàn)算截面抗彎承載力: 此時(shí)，梁為1510mm180mm的矩形截面梁，取，其中為鋼筋重心到底面的距離。鋼筋截面積As可由公式得，則選用2Ф20的HRB335鋼筋A(yù)s′=628mm2，鋼筋布置如圖121所示。圖 121 負(fù)彎矩配筋及其計(jì)算截面尺寸(尺寸單位:mm) 此時(shí)， 驗(yàn)算截面抗彎承載力: 橫隔梁正截面配筋率計(jì)算: 均滿足最小配筋率要求。 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，通過計(jì)算配置抗剪鋼筋。 假定全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢Ф8 R235鋼筋，則Asv=2= 選取箍筋間距Sv=150mm，箍筋配筋率為滿足規(guī)范要求。十．行車道板計(jì)算 考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的,故行車道板可按懸臂板(邊梁)和兩端固結(jié)的連續(xù)板(中梁)兩種情況來計(jì)算。10．1懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算 由于行車道板的寬跨比大于2,故按單向板計(jì)算, (1).主梁架設(shè)完畢時(shí),橋面板可以看成110cm長的單向懸臂板,計(jì)算圖式見圖122b)圖 122 懸臂板計(jì)算圖式(尺寸單位:mm) 計(jì)算懸臂板根部一期永久作用效應(yīng)為:彎矩： 剪力： (2).成橋后: 橋面現(xiàn)澆部分完成后,施工二期永久作用,計(jì)算圖式如圖122c)所示，欄桿及行車道板的重力為：P=6KN；計(jì)算二期永久作用如下： 彎矩：；剪力： (3).總永久作用效應(yīng) 綜上所述,懸臂根部永久作用效應(yīng)為:彎矩：KNm；剪力：KN 在邊梁懸臂板處,只作用有人群,計(jì)算圖式為122d)彎矩：；剪力:： 10．2連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算對(duì)于梁肋間的行車道板,在橋面現(xiàn)澆部分完成以后，行車道板實(shí)質(zhì)上是一支承在一系列彈性支承上的多跨連續(xù)板,實(shí)際受力很復(fù)雜,目前,通常采用較簡便的近似方法進(jìn)行計(jì)算,對(duì)于彎矩,先計(jì)算出一個(gè)跨度相同的簡支板在永久作用和活載作用下的跨中彎矩,在乘以偏安全的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)加以修正,以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩,彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用,本設(shè)計(jì),即主梁抗扭能力較大,取跨中彎矩：；支點(diǎn)彎矩：；對(duì)于剪力,可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用,認(rèn)為簡支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力，下面分別計(jì)算連續(xù)板的跨中和支點(diǎn)作用效應(yīng)值。 (1).主梁架設(shè)完畢時(shí)，橋面板可看成90cm長的懸臂單向板，計(jì)算圖式見圖122b)其根部一期永久作用效應(yīng)為:彎矩: 剪力: (2).成橋后,先計(jì)算簡支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力彎矩,根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,梁肋間的板,其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用: 計(jì)算彎矩時(shí):,但不大于。本設(shè)計(jì),計(jì)算剪力時(shí):,本設(shè)計(jì)取 式中:板的計(jì)算跨徑；板的凈跨徑；版的厚度；梁肋寬度；計(jì)算圖式見圖123圖123 簡支板二期永久作用計(jì)算圖式(尺寸單位:mm)圖123中:現(xiàn)澆部分橋面板的自重為KN/m二期永久作用為:KN/m(包括9cm的混凝土墊層和4cm的瀝青面層)計(jì)算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為:彎矩:KNm剪力:(3).總永久作用效應(yīng)綜上所述,支點(diǎn)斷面永久作用彎矩為: 支點(diǎn)斷面永久作用剪力為: 跨中斷面永久作用彎矩為:根據(jù)《橋規(guī)》,橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時(shí),汽車荷載采用車輛荷載,根據(jù)《橋規(guī)》,后輪著地寬度和長度為:；平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度: (1).車輪在板的跨徑中部時(shí) 垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度:故取,此時(shí),兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊,應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載的有效分布寬:,折合成一個(gè)荷載的有效分布寬度: (2).車輪在板的支承處時(shí)垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度: (3).車輪在板的支承處附近,距支點(diǎn)距離為時(shí)垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度:的分布見圖426將加重車后輪作用于板的中央,求得簡支板跨中最大可變作用(汽車)的彎矩為:計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí),可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置,考慮了相應(yīng)的有效工作寬度后,每米板寬承受的分布荷載如圖124所示,支點(diǎn)剪力的計(jì)算公式為:其中:圖124 簡支板可變作用(汽車)計(jì)算圖式(尺寸單位:mm)代入上式得到： 綜上所述,可得連續(xù)板可變作用(汽車)效應(yīng)如下：支點(diǎn)斷面處彎矩:；支點(diǎn)斷面處剪力:跨中斷面處彎矩: :按《橋規(guī)》支點(diǎn)斷面處彎矩:支點(diǎn)斷面處剪力:跨中斷面處彎矩:10．3截面設(shè)計(jì)配筋與承載力驗(yàn)算 懸臂板及連續(xù)板支點(diǎn)采用相同的抗彎鋼筋,故只需按最不利荷載效應(yīng)配筋,即:,懸臂板根部厚度為:,設(shè)凈保護(hù)層厚度為:, 若選用直徑為12mm的HRB335鋼筋,則有效高度為: 按《公預(yù)規(guī)》:得： 按《公預(yù)規(guī) 》： 選用直徑為12mm的HRB335鋼筋,鋼筋間距為150mm時(shí)，此時(shí)所需的鋼筋面積為: 驗(yàn)算截面承載力： 故滿足承載力要求。 連續(xù)板跨中截面處的抗彎鋼筋計(jì)算同上,此處計(jì)算省略。計(jì)算結(jié)果需在板的下緣配置鋼筋,鋼筋間距為,直徑為的鋼筋,為施工方便，取板上下緣配筋相同,均為直徑的鋼筋，配筋圖如圖125所示。圖125 行車道板受力鋼筋布置圖式（尺寸單位：mm）a）支點(diǎn)斷面圖 b）跨中斷面圖 矩形截面受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸應(yīng)符合下式要求: 滿足抗剪截面最小尺寸要求。 滿足抗剪要求,故不需進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算,僅按構(gòu)造要求設(shè)置配置鋼筋。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主筋的分布鋼筋,直徑不應(yīng)小于,間距不應(yīng)大于,因此本設(shè)計(jì)中板內(nèi)分布鋼筋采用直徑的HRB335鋼筋，鋼筋間距