【正文】 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主筋的分布鋼筋,直徑不應(yīng)小于,間距不應(yīng)大于,因此本設(shè)計(jì)中板內(nèi)分布鋼筋采用直徑的HRB335鋼筋，鋼筋間距。圖125 行車道板受力鋼筋布置圖式（尺寸單位：mm）a）支點(diǎn)斷面圖 b）跨中斷面圖 矩形截面受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸應(yīng)符合下式要求: 滿足抗剪截面最小尺寸要求。 連續(xù)板跨中截面處的抗彎鋼筋計(jì)算同上,此處計(jì)算省略。 (1).主梁架設(shè)完畢時(shí)，橋面板可看成90cm長的懸臂單向板，計(jì)算圖式見圖122b)其根部一期永久作用效應(yīng)為:彎矩: 剪力: (2).成橋后,先計(jì)算簡支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力彎矩,根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,梁肋間的板,其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用: 計(jì)算彎矩時(shí):,但不大于。十．行車道板計(jì)算 考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的,故行車道板可按懸臂板(邊梁)和兩端固結(jié)的連續(xù)板(中梁)兩種情況來計(jì)算。 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，通過計(jì)算配置抗剪鋼筋。鋼筋截面積As可由公式得，則選用2Ф20的HRB335鋼筋A(yù)s′=628mm2，鋼筋布置如圖121所示。圖 120 正彎矩配筋及其計(jì)算截面尺寸(尺寸單位:mm)此時(shí).，則而ξh0=1435=x=,滿足規(guī)范要求。假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由公式:得則: 解得滿足要求的最小值為: 故假設(shè)正確。 由表15中可得到:η11=、η12=η21=、η13=η31=、η14=、η24=、η15= η22=、η25=、η23= 由《橋梁工程》書P111公式2349和2350可計(jì)算橫隔梁的內(nèi)力影響線。因此，如圖119所示的跨中橫隔梁，本橋可只取取AA(3號(hào)梁的中點(diǎn))、BB(靠近3號(hào)主梁)兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)主梁右側(cè)CC截面和2號(hào)主梁右側(cè)DD截面計(jì)算剪力。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖118示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。九．橫隔梁計(jì)算9．1確定跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的作用效應(yīng)。2變化點(diǎn)處斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（1）截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：式中b腹板寬度，斜截面頂端截面的有效高度所以，本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （447）Vd為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力斜截面水平投影長度m——斜截面受壓區(qū)頂端正截面處的剪跨比令所以內(nèi)插得實(shí)際C=102cm （448）式中：異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)簡支梁， 應(yīng)力提高系數(shù)， 受壓翼緣影響系數(shù)， 斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點(diǎn)的距離為，內(nèi)插v斜截面內(nèi)受拉鋼筋的縱向配筋率箍筋配筋率， （449）式中：在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角。以基本組合控制，箍筋采用R235鋼筋，直徑8mm，雙肢箍，間距Sv=200mm；距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距Sv=100mm。 計(jì)算x： 所以設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為，則，由前面計(jì)算可得跨中截面承載能力極限狀態(tài)下的彎矩基本組合設(shè)計(jì)值截面抗彎承載力： ，故主梁跨中截面滿足強(qiáng)度要求，但需配置抗剪鋼筋。f可取跨中截面的平均值，即 因?yàn)樗圆豢紤]承托影響。八．承載能力極限狀態(tài)度計(jì)算8．1跨中截面正截面承載力計(jì)算計(jì)算圖式如圖819圖819，按“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取下列三者最小值： ；；主梁間距 h180。 七． 主梁變形計(jì)算7．1使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對(duì)混凝土，剛度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布作用情況計(jì)算： （439）自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： （440）消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。圖418以上梗肋處為例：階段1 ： 階段2 ： 同理可得不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩。 （434）一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分向系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。對(duì)跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算截面上、下緣混凝土正應(yīng)力上緣： （430）下緣 ： （431）式中－計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件下(相對(duì)濕度為75%)完成。則：鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）采用超張拉施工,對(duì)于高強(qiáng)鋼絲(普通松弛筋),按公式: （424）式中：超張拉系數(shù)，取=； 鋼筋松弛系數(shù)，采用低松弛鋼絞線，取=； 傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力， 所以:5. 混凝土收縮`徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（）= （425） （426） （427）式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。ck假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%,即: ,查附表12得,故αEP=Ep/E180。ny模量與混凝土彈性模量的比值,按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)?180。 跨中反摩擦影響長度計(jì)算表 表427鋼束號(hào)143139513951395 錨具變形損失的計(jì)算表 表428截面 鋼束號(hào) 143平均值跨中1478114781147810000四分點(diǎn)748574857485 續(xù)表428截面 鋼束號(hào) 143平均值變化點(diǎn)505550555055 支點(diǎn)195195195 （）取截面進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 （520）式中：μ鋼束與管壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于橡膠管軸芯成型的管邊取μ=θ從張拉端至計(jì)算截面間，平面曲線管邊部分夾角之和，以rad計(jì)k管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k=x從張拉端至計(jì)算截面的管道長度（以m計(jì)）β計(jì)算系數(shù)：(d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離)； 該截面見表522跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表 表522鋼束編號(hào)x(m)（MPa）（MPa）度弧度11213954121395361395平 均 值：； 計(jì)算見表423四分點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表 表423鋼束編號(hào)x(m)（MPa）（MPa）度弧度113954139531395平 均 值：； 計(jì)算見表424 變化點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表 表424鋼束編號(hào)x(m)（MPa）（MPa）度弧度113954139531395平 均 值：； 計(jì)算見表425支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表 表425鋼束編號(hào)x(m)（MPa）（MPa）度弧度113954139531395平 均 值各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計(jì)算結(jié)果列于表426各設(shè)計(jì)控制截面的平均值 表426控制截面跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面平均值（MPa）、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）反摩擦影響長度lf （421）式中:張拉端錨下控制張拉應(yīng)力；錨具變形、鋼束回縮值,錐形錨具為4mm，扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力；張拉端到錨固端之間距離，=1458+（++2）/4=當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為 （422）當(dāng)時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。五．鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)“公預(yù)規(guī)”規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。 圖417 毛截面幾何特性計(jì)算表 表419截面位置分塊名稱()() () () () ()跨中截面小毛毛截面　87514458019345491扣除管道面積18602231508635575=42394176大毛毛截面　87514458019398208混凝土接縫800108000266673182260鋼束換算面積18602481770　=50369098四分點(diǎn)截面小毛毛截面