【正文】 13基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 蓋梁的計(jì)算（1）上部構(gòu)造恒載 按邊梁自重計(jì)算，共計(jì)7片。矩形截面受彎構(gòu)件截面尺寸應(yīng)符合下式的要求即(kN)滿足最小抗剪尺寸要求；當(dāng)截面滿足以下條件時(shí)可不需進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。根據(jù)，；解得x=，滿足規(guī)范要求。驗(yàn)算截面承載力(m) 則截面承載力 (kNm)(kNm)承載力滿足。其中。其中， 連續(xù)板可變荷載圖（單位：cm）所以，連續(xù)板可變作用效應(yīng)支點(diǎn)截面彎矩(kNm)跨中截面彎矩(kNm)支點(diǎn)截面剪力kN承載能力極限狀態(tài)作用基本組合支點(diǎn)彎矩(kNm)支點(diǎn)剪力(kN)跨中彎矩(kNm)，配筋與承載力驗(yàn)算懸臂板及連續(xù)板支點(diǎn)負(fù)彎矩處采用相同的抗彎鋼筋，股指虛按其最不利荷載效應(yīng)進(jìn)行配筋，即。而在計(jì)算剪力時(shí)，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支剪力即為連續(xù)板的支剪力。分布線的外邊線支付版外邊緣的距離，；作用于橋面板頂面得均布荷載集度為：(kN)懸臂板根部可變作用效應(yīng)為：(kNm)(kN)承載能力極限狀態(tài)基本組合：(kNm) 懸臂板可變荷載圖（單位：cm） (kN)當(dāng)主梁間現(xiàn)就部分完工后，橋面板與梁肋之間的連接可視為一系列彈性支承上的多跨連續(xù)板。荷載在鋪裝層內(nèi)的擴(kuò)散分布假定呈45176。 懸臂板永久荷載圖（單位：cm）主梁預(yù)制時(shí)，翼緣板可看成長(zhǎng)度為72cm的單項(xiàng)懸臂板，其根部一期永久荷載在作用效應(yīng)為：Mg1=（26+247。由于預(yù)應(yīng)力引起的反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，故可不設(shè)預(yù)拱度。計(jì)算時(shí)，以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面梁，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算其撓度值。 ——配置間接鋼筋時(shí)的局部承壓提高系數(shù)，當(dāng)時(shí)，取； ——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積本設(shè)計(jì)按規(guī)范要求采用HRB335螺旋鋼筋，直徑12mm，間距s=60mm，螺旋筋中心直徑為240mm，故(mm)(mm2) =(kN)(kN)因此，主梁端部局部承壓滿足要求。(mm2)(mm2)(mm2)(kN)(kN)故主梁局部承壓去尺寸滿足要求。本設(shè)計(jì)采用夾片錨，墊板與喇叭掛連成整體，墊板尺寸均為210mm210mm，喇叭管尾端與內(nèi)徑70mm波紋管相連。當(dāng)混凝土構(gòu)件配置間接鋼筋時(shí)，其截面尺寸應(yīng)滿足下式要求式中，——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值。對(duì)邊梁，構(gòu)件吊裝時(shí)，超重作用效應(yīng)Mg1和失重作用效應(yīng)Mg1的計(jì)算同一期恒載， 預(yù)加力階段應(yīng)力驗(yàn)算跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWnMg1248324831862186200Np0/AnMp0/WnMg1/Wn 吊裝應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)超重彎矩（kNm）2708198211失重彎矩（kNm）191814048吊裝應(yīng)力按下式計(jì)算 吊裝法向應(yīng)力計(jì)算跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWn超重Mg127082708198219821111失重Mg1191819181404140488Np0/AnMp0/An超Mg1/Wn失Mg1/Wn超σc失σc結(jié)果顯示，吊裝時(shí)主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，最大壓應(yīng)力發(fā)生在四分點(diǎn)下緣，為 =（MPa）滿足規(guī)范要求。由于不存在拉應(yīng)力，主梁上緣只需按構(gòu)造要求配置普通鋼筋。橋梁構(gòu)件的短暫應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足規(guī)范相關(guān)要求。使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足如下要求式中，——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按計(jì)算 其中，、——分別為鋼束重心到凈軸和換軸的距離， ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力；已知4號(hào)和5號(hào)鋼筋最靠近受拉邊緣，故只對(duì)其一做應(yīng)力驗(yàn)算即可， 5號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)InIoeneoMg10Mk(kNm)0Mg1en/In0(MkMg1)eo/Io0σkt0σp=αeσkt0σpeσp+σpe由以上計(jì)算可知，5號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼束的最大拉應(yīng)力發(fā)生在支點(diǎn)處，1209MPa，滿足要求。按持久狀態(tài)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，須計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向正應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力機(jī)械截面主應(yīng)力，計(jì)算式作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊效應(yīng)。，斜截面抗裂性驗(yàn)算由朱拉應(yīng)力控制，可取斜截面受壓端正截面，對(duì)其上梗肋、靜軸、換軸和下梗肋等四處進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，并滿足主拉引力按以下公式進(jìn)行計(jì)算：；；。根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊緣正應(yīng)力控制，在短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足：式中，——在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件受拉邊緣混凝土法向拉應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件受拉邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力；、分別按下式計(jì)算，；。c、抗剪承載力計(jì)算，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)滿足式中，——斜截面受壓端正截面最大剪力組合設(shè)計(jì)值，； ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同作用是的抗剪承載力； ——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力；、分別按下式計(jì)算式中，——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，；——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，當(dāng)P，取P=； ——箍筋抗拉強(qiáng)度； ——斜截面內(nèi)同一彎起平面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束截面面積； ——預(yù)應(yīng)力鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，為1260MPa； 為預(yù)應(yīng)力彎起鋼束在斜截面受壓端正截面出的切線與水平線的夾角；由以上各式可得， (kN)上述計(jì)算說(shuō)明主梁距支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載力滿足要求。反算C得，(m)結(jié)果與假設(shè)很接近，經(jīng)過(guò)重復(fù)試算得，C=，此處相應(yīng)的，=，=，(m)該處距支座中心C+h/2=+=(m)； 斜截面受壓端正截面處鋼束重心計(jì)算鋼束號(hào)支座處鋼筋高度ai/cm截面至支座中心距離x彎起角度θtanθsinθ截面處鋼束高度ai39。，T形截面受彎構(gòu)件當(dāng)滿足時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。一、檢核主梁截面尺寸，T形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求其中，——支點(diǎn)處由作用產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，為1269kN； ,——相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處截面的腹板寬度和有效高度，； ——混凝土強(qiáng)度等級(jí)(kN)故截面尺寸滿足要求。二、四分點(diǎn)截面正截面承載力驗(yàn)算同跨中截面，先假設(shè)其中和軸在翼緣，受壓區(qū)高度假設(shè)成立；計(jì)算界限受壓區(qū)高度(cm)其中，(cm)正截面承載力 承載力滿足要求。一、跨中截面正截面承載力驗(yàn)算假設(shè)中和軸在翼緣，受壓區(qū)高度為x，則說(shuō)明中和軸在確實(shí)翼緣。，；對(duì)支點(diǎn)截面，A=，u=查表得，；四分點(diǎn)計(jì)算如下：鋼筋錨固時(shí)截面預(yù)壓力；鋼筋錨固時(shí)截面預(yù)彎矩；預(yù)制階段截面恒載彎矩；凈截面抗彎慣矩；凈截面面積；；；；；同理可得，跨中截面收縮徐變預(yù)應(yīng)力損失：支點(diǎn)截面收縮徐變預(yù)應(yīng)力損失：根據(jù)以上計(jì)算，可得到各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失， 預(yù)應(yīng)力損失總表截面鋼束號(hào)σI/MPaσp0=σconσI/MPaσII/MPa有效預(yù)應(yīng)力σpe/MPaσl1σl2σl4σl5σl6四分點(diǎn)12345跨中12345支點(diǎn)12345 施工階段由預(yù)加力產(chǎn)生的效應(yīng)：軸向力彎矩剪力其中，——計(jì)算截面處鋼束彎起后與與主梁軸線的夾角； ——單根鋼束的面積。式中，A——主梁截面面積； u——構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。 管道摩擦損失σl1計(jì)算表截面鋼束號(hào)θ角度θ弧度xμθ+kx1exp(（μθ+kx)）σl1支點(diǎn)1002003004（5）00四分點(diǎn)127374（5）5跨中1727374（5）鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反響摩擦影響后的預(yù)應(yīng)力損失按如下方法計(jì)算：反響摩擦影響長(zhǎng)度式中，——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），； ——單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算：其中，——張拉控制應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力鋼束扣除沿途摩擦損失后的錨固端應(yīng)力； ——張拉端至錨固端的距離（mm）；在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距離張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮預(yù)應(yīng)力損失；在反向摩擦影響長(zhǎng)度外。當(dāng)計(jì)算截面在鋼束近錨固端的直線段時(shí)，計(jì)算式為當(dāng)計(jì)算截面在鋼束的曲線段時(shí)，計(jì)算式為其中，——鋼束在計(jì)算截面處的重心到梁底的距離 ——鋼束彎起前到梁底的距離 ——圓弧段起彎點(diǎn)到計(jì)算點(diǎn)圓弧對(duì)應(yīng)的夾角計(jì)算各計(jì)算截面鋼束重心后，可計(jì)算截面鋼束群的重心到梁底的距離， 計(jì)算截面鋼束位置及鋼束重心位置截面鋼束號(hào)x4半徑Rx4/Rcosα（cm)四分點(diǎn)1452001300120204(5)0011010彎起高度y彎起角度(rad)x5x5tanφ (cm)支點(diǎn)1137452107377204(5)4010預(yù)應(yīng)力鋼束長(zhǎng)度為直線長(zhǎng)度、曲線長(zhǎng)度和梁端預(yù)留工作長(zhǎng)度之和。（單位：cm）首先計(jì)算錨固點(diǎn)到制作中線的距離：(cm)，： 彎起點(diǎn)到跨中距離計(jì)算鋼束號(hào)彎起高度yy1y2L1x3φRx2x1cmcmcmcmcm176。其他鋼筋彎起角為7176。 錨固端截面幾何特性分塊面積Ai到上緣距離yi對(duì)上緣靜矩Si自身慣性矩Iidi=ysyi對(duì)形心慣性矩IxI=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4翼板3520828160三角承托腹板75469370177812192768（單位：dm） 鋼束計(jì)算圖在確定鋼束彎起角度時(shí)，綜合考慮由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起產(chǎn)生的預(yù)剪力和彎起引起的摩擦損失，角度不