【文章內(nèi)容簡介】 車道最不利荷載布置圖（單位：mm） 1號梁：兩車道：=梁號mcq212 二、支點荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿原理計算支點荷載橫向分布系數(shù)。 1號梁：2號梁： 支點荷載橫向分布系數(shù)圖（單位：mm）三、：梁號12mcm0計算主梁活載彎矩和跨中及四分點的剪力時，忽略支承條件的影響，均采用計算；在計算支點的剪力時，由于主要和在集中在支點附近而應考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿長度方向線性變化考慮，從四分點到支點之間橫向分布系數(shù)用和線性內(nèi)插，其余區(qū)段取。一、車道荷載取值公路I級車道荷載kN/m計算彎矩時，(kN)計算剪力時，(kN)二、跨中截面可變荷載效應1號梁( kNm) =)同理可得，2號梁：kNm，kN 三、四分點截面可變荷載效應1號梁：，2號梁：，四、 支點截面可變荷載效應1號梁： 2號梁： = 根據(jù)《公路橋涵通用設計規(guī)范》， 作用效應組合表序號荷載類別跨中截面四分點截面支點截面MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkNmkNkNmkNkN①一期永久作用②二期永久作用③永久作用(①+②).428．5431④可變作用⑤可變作用沖擊⑥標準組合(=③+④+⑤)⑦短期組合(=③+④)⑧基本組合（=③+④+⑤）7預應力鋼束估算及布置根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度條件。以下就以跨中截面在各種效應組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束進行估算，并以此確定主梁的配筋數(shù)量。按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼筋數(shù)量：主梁按全預應力混凝土構件設計，按正常使用極限狀態(tài)作用效應組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應力，根據(jù)此要求，鋼筋預加力應滿足式中，(cm3)為短期效應彎矩組合值，為預應力鋼筋束截面重心到底緣的距離，可預先假定為18cm；計算得：，一束鋼絞線面積=cm2，鋼絞線抗拉強度標準值，張拉控制應力取，預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則所需預應力鋼束數(shù)量為：。 預應力鋼束布置圖（單位：mm）根據(jù)規(guī)范對預應力鋼束布置的有關規(guī)定?？缰蓄A應力鋼束群重心到梁底距離：(cm)錨固端預應力鋼束群重心到梁底距離：(cm)為保證預加力不使梁上下緣出現(xiàn)拉應力，應使預應力鋼束群重心在梁截面上下核心以內(nèi)，以下就對預應力鋼束群重心進行復核。，其中 上核心距下核心距 說明鋼束重心在截面核心范圍內(nèi)，鋼束布置合理。 錨固端截面幾何特性分塊面積Ai到上緣距離yi對上緣靜矩Si自身慣性矩Iidi=ysyi對形心慣性矩IxI=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4翼板3520828160三角承托腹板75469370177812192768（單位：dm） 鋼束計算圖在確定鋼束彎起角度時，綜合考慮由預應力鋼束彎起產(chǎn)生的預剪力和彎起引起的摩擦損失，角度不宜過大。初步擬定4號和5號鋼筋彎起角為5176。，其他鋼筋彎起角為7176。，所有鋼束線形均為直線加圓弧加直線。（單位：cm）首先計算錨固點到制作中線的距離：(cm)，： 彎起點到跨中距離計算鋼束號彎起高度yy1y2L1x3φRx2x1cmcmcmcmcm176。cmcmcm1137650721075107377360744027055402705表中L1為彎起后直線段長度，由設計者自定，y是錨固點到鋼束起彎點的豎直距離，表中各量的幾何關系如下：其中，L——計算跨徑（cm）——鋼束彎起角度——第i束鋼束錨固點到支座中心線的水平距離（cm）。當計算截面在鋼束近錨固端的直線段時，計算式為當計算截面在鋼束的曲線段時，計算式為其中，——鋼束在計算截面處的重心到梁底的距離 ——鋼束彎起前到梁底的距離 ——圓弧段起彎點到計算點圓弧對應的夾角計算各計算截面鋼束重心后，可計算截面鋼束群的重心到梁底的距離， 計算截面鋼束位置及鋼束重心位置截面鋼束號x4半徑Rx4/Rcosα（cm)四分點1452001300120204(5)0011010彎起高度y彎起角度(rad)x5x5tanφ (cm)支點1137452107377204(5)4010預應力鋼束長度為直線長度、曲線長度和梁端預留工作長度之和。： 鋼筋長度計算鋼束號彎起半徑彎起角曲線長度直線長度L1有效長度預留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcmcm1650140251014033601404（5）2701409651 .5166 鋼筋縱向布置圖（單位：cm）8 鋼束預應力損失計算按“公預規(guī)”，預應力鋼筋張拉控制應力：取(N/mm)2，預應力鋼束與管道壁之間摩擦引起的預應力損失，可按下式計算式中，——預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，對預埋金屬波紋管，按規(guī)范??； ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； ——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，； ——從張拉端至計算截面的管道長度（m），近似取其在縱軸上的投影長度。 管道摩擦損失σl1計算表截面鋼束號θ角度θ弧度xμθ+kx1exp(（μθ+kx)）σl1支點1002003004（5）00四分點127374（5）5跨中1727374（5）鋼筋回縮引起的預應力損失，預應力曲線鋼筋由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反響摩擦影響后的預應力損失按如下方法計算：反響摩擦影響長度式中，——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），； ——單位長度由管道引起的預應力損失，按下式計算：其中，——張拉控制應力； ——預應力鋼束扣除沿途摩擦損失后的錨固端應力； ——張拉端至錨固端的距離（mm）；在反向摩擦影響長度內(nèi)，距離張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮預應力損失；在反向摩擦影響長度外。 支點、 錨具鋼筋變形回縮損失支點截面四分點截面跨中截面鋼束號影響長度錨固端距張拉端距離距張拉端距離距張拉端距離MPammMPammMPammMPammMpa1234（5），后張法預應力混凝土構件采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由后張拉鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮預應力損失，可按下式計算：式中，——在計算截面先張拉的鋼筋中心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的法向應力（MPa），按下式計算其中，、——鋼束錨固時的縱向力和彎矩； ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離（mm）；、 四分點截面σl4計算表相關參數(shù)An/cm2ΔAp/cm2In/cm4Ynx/cm26045456錨固時預加縱向力/kNΣNp0/kNepi/cm預加彎矩Mp0ΣMp0/kNmΣσpc /MPaσl4=αepΣσpc/MPa鋼束號σp0σp0ΔApcosαNp051116911691128112821112522948661993411108340210693062110874488698376031104355329334693 跨中截面σl4計算表相關參數(shù)An/cm2ΔAp/cm2In/cm4ynx/cm26045456錨固時預加縱向力/kNΣNp0/kNepi/cm預加彎矩Mp0ΣMp0/kNmΣσpc /MPaσl4=αepΣσpc/MP鋼束號σp0σp0ΔApcosαNp0511184118411421142211146233088220244111223452108231061111024554711381731106356179514768 支點截面σl4計算表相關參數(shù)An/cm2ΔAp/cm2In/cm4ynx/cm錨固時預加縱向力/kNΣNp0/kNepi/cm預加彎矩Mp0ΣMp0/kNmΣσpc /MPaσl4=αepΣσpc/MP鋼束號σp0σp0ΔApcosαNp051179117967467421148232810357141160348866312341115946474627723113957862501023由預應力剛筋應力松弛引起的預應力損失，由下式計算式中，——張拉系數(shù)，； ——鋼筋松弛系數(shù)，； ——傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件；根據(jù)上式計算得跨中、 跨中截面鋼筋松弛損失鋼束號ψζfpkσpeσl51118602345 四分點截面鋼筋松弛損失鋼束號ψζfpkσpeσl51118602345 支點截面鋼筋松弛損失鋼束號ψζfpkσpeσl51118602345，由混凝土收縮、徐變引起的預應力鋼絞線預應力損失，可按下列公式計算：；式中，——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力扣除相應階段的應力損失后產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力影響；，——配筋率，；A——鋼束錨固時相應的凈截面面積；——鋼束重心至靜軸的距離；——截面回轉半徑；——齡期為t0、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——齡期為t0、計算齡期為t時的收縮應變；混凝土徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算構件理論厚度為：。式中，A——主梁截面面積； u——構件與大氣接觸的截面周邊長度?？紤]混凝土收縮徐變大部分在