【文章內(nèi)容簡介】 鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄C：Q235A鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)Φ＝，[243。]=205MPa芯模變截面端，最不利位置：[N]=489205=67866N=支架立桿步距60cm中受荷載的立桿位于，芯模變截面端，最不利位置其N＝（見前碗扣立桿受力驗算）由上可知：芯模變截面端，最不利位置：N=≤[N]=E、考慮風荷載支架穩(wěn)定性驗算 計算公式。N/φAm+Mw/w[243。]=205MPa N—立桿軸向力，N=+∑NQK, NGK—立桿自重軸向力，取2KN/m2（單桿取值2KN）∑NQK所有荷載總和，取端部40KN(單桿受力)N=*2+*40= φ軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，（見前面計算，取小值φ=） Am—立桿截面積，Am=489mm2 Mw—風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，Mw=**Mwk=**La*h2/10 Mwk風荷載產(chǎn)生的彎矩值（介于簡支梁和三等跨之間計算） WK 風荷載標準值，WK=，μz風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)地面粗糙程度A類，按《荷載規(guī)范》，μs腳手架風荷載體型系數(shù)，按《腳手架規(guī)范》，ω0 基本風壓，按《荷載規(guī)范》全國基本風壓分布圖，，. Mw=*******103**106/10 W—鋼管截面抵抗矩，*103mm3 N/φAm+Mw/w=489+103106247。10247。103mm3 =176+18=194MPa[243。]=205MPa綜上支架滿足要求 地基沉降量估算（1）假設條件：E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進行考慮。（2）按照彈性理論方法計算沉降量參考《土力學》第四節(jié)地基沉降計算公式418計算S=S——地基土最終沉降量；p——基礎頂面的平均壓力；計算P=140 Kpa，驗算取值P＝200Kpab——矩形基礎的寬度；μ、E0——分布為土的泊松比和變形模量；μ=Cd——沉降影響系數(shù)，查《土力學》E0=[12μ2/(1μ)]EsEs=E0=最終沉降量S＝95()/=㎜第四章 施工工藝 規(guī)劃區(qū)高架橋共有現(xiàn)澆箱梁28聯(lián)，現(xiàn)澆混凝土36110m3，鋼絞線1674257kg，鋼筋7428448kg。 部頒《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/T F502011)、部頒《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》(JTGF80/12004) 施工工藝流程圖地基處理測量放樣安裝支架鋪設底模模板制作支架預壓、測支架撓度下一聯(lián)施工鋼筋制作綁扎底板、腹板鋼筋骨架支立箱梁側(cè)模、芯模綁扎頂板鋼筋、安裝預埋件制作試塊砼攪拌運輸澆筑砼制作試塊 同條件養(yǎng)生養(yǎng)生達到規(guī)定強度后拆芯模、側(cè)模壓試塊預應力筋張拉、壓漿、封錨、養(yǎng)生拆除底模、支架第五章 預應力束的布置 布置原則（1） 為避免兩題產(chǎn)生橫向彎曲，預應力筋應在界面上對稱布置，各施工階段都要滿足對稱布置的原則；（2） 為滿足布置、錨固等需要，預應力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎的角度不宜大于20176。，半徑不能小于4m，常取大于8m的數(shù)值，為了簡化構造和減少預應力損失，應盡量減少或避免平彎，避免使用多次反向曲率變化的連續(xù)束；（3） 現(xiàn)階段有取消為抗剪而彎索的趨勢，彎索應盡量布置在腹板以及梗肋內(nèi)，錨固在截面中性軸附近，盡量以S型曲線錨固，以消除錨固點產(chǎn)生的橫向力；（4） 頂、底板的預應力筋應適量集中布置在腹板及梗肋等混凝土較厚的位置，而不宜采用均勻分散的布置方式，底板束一般都平行于底板布置；（5） 為防止中間支點處因偏心距較大的錨固力作用而導致梁下緣開裂，通常在梁上、下緣布置幾束直線通長束；（6） 若預應力鋼筋數(shù)量較多而不得不在板的中部布筋時，應盡量避開橫向正彎矩較大區(qū)域，應滿足構造要求；（7） 力筋較多時可分層布置，先錨固或彎起靠近腹板中部的力筋，盡量使管道上下對齊，以便澆注和振搗，不宜采用梅花型布置，特別管道間距較小時；（8） 為了便于計算，應盡量減少預應力鋼筋的類型；（9） 本橋采用預埋金屬波紋管，根據(jù)《公橋規(guī)》，直線管道的凈距不應小于40mm，其豎直方向可將兩管道疊置。（10） 根據(jù)《公橋規(guī)》，后張法預應力構件的曲線預應力鋼束的曲率半徑不宜小于4m。 鋼束的布置根據(jù)前面的各截面鋼束配置表,得全橋配筋圖，圖63為半跨縱斷面鋼筋分布圖，橫截面鋼筋分布圖可在后施工圖中查閱。圖63 半跨縱斷面鋼筋分布圖 溫度引起的內(nèi)力計算由于連續(xù)梁只有一個橫向支座，所以整體溫變對梁體的內(nèi)力沒有影響，在這里只考慮橋面板由于日照等因素產(chǎn)生梯度溫度效應，根據(jù)《橋規(guī)》，橋面板表面豎向日照正溫差計算基數(shù)取14℃，℃。按以上規(guī)定由橋梁博士有限元軟件程序可算出不均勻溫度引起的內(nèi)力。在日照溫差下的各控制截面次內(nèi)力值如表56所示； 表56 各控制截面整體溫度次內(nèi)力表單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩111222+00223+002+00233+002+00234+002+00244+002+00245+002+00355+002+00356+002+00366+002+00367+002+00377+002+00378+002+0031616+002+0031617+002+0031717+002+0031718+002+0032021+002+0032121+002+003在日照溫差下的各控制截面彎矩以及剪力如圖54 ，55所示圖54 在日照溫差下的各控制截面彎矩圖圖55 在日照溫差下的個控制界面剪力圖 支座位移引起的內(nèi)力計算由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻變位，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構，對支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構成內(nèi)力的重要組成部分。其計算方法是:三跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉2cm，其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。 內(nèi)力組合以及內(nèi)力包絡圖根據(jù)《橋規(guī)》，進行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合考慮永久作用：結(jié)構重力、基礎沉降；考慮可變作用：汽車荷載、溫度梯度作用。承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡圖如圖56以及圖57所示。圖56 承載能力極限狀態(tài)彎矩包絡圖圖57 承載能力極限狀態(tài)剪力包絡圖 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合考慮永久作用：結(jié)構重力、基礎沉降；考慮可變作用：汽車荷載、溫度梯度作用。正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力包絡圖如圖58以及圖59所示。圖58 正常使用極限狀態(tài)彎矩包絡圖圖59 正常使用極限狀態(tài)剪力包絡圖第6章 預應力損失計算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D622004），預應力混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)計算中，由于施工中預應力索的張拉采用后張法，應考慮由下列因素引起的預應力損失：預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 預應力鋼筋與臺座之間的溫差 混凝土的彈性壓縮 預應力鋼筋的應力松弛 混凝土的收縮和徐變 預應力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預應力筋的應力松弛、混凝土的收縮與徐變等。 磨阻損失摩阻損失指的是預應力筋與管道間的摩察損失δs1,由規(guī)定，按以下公式計算： σcon——張拉鋼筋時錨下的控制應力（=）,μ——預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)θ——從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計，k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，x——從張拉端至計算截面的管道長度,以米計。 錨具變形損失錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構件的接縫壓縮損失δs2，在計算接縫壓縮引起的應力損失時，認為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對該接縫不再產(chǎn)生壓縮?？砂聪率接嬎悖? Dl——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm.L——預應力鋼筋的有效長度；EP——預應力鋼筋的彈性模量。取195GPa。 混凝土彈性壓縮損失后張法構件采用分批張拉時，先張拉是鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失，可按下式計算： ——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應力；——預應力鋼筋與混凝土彈性模量比。若逐一計算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計算公式 N——計算截面的分批張拉的鋼束批數(shù).鋼束重心處混凝土法向應力： 式中M1為自重彎矩。注意此時計算Np時應考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。預應力損失產(chǎn)生時，預應力孔道還沒壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部他的影響）。對懸臂拼裝結(jié)構，作如下近似假設，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應力計算簡化：1）每懸臂拼裝一段，相應張拉一批力筋；假設每批張拉預應力都相同，且都作用在全部預應力重心處；2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設相等。 預應力筋的引力松弛損失預應力筋的引力松弛損失指的是由鋼絞線組成的預應力鋼束，在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值。此項應力損失可根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范〉〉JTG D62—2004 條的規(guī)定，按下列公式計算。對于鋼絲、鋼絞線，本設計中采用：=ψξ（MPa） 式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=；超張拉時，ψ=； ξ——鋼筋松弛系數(shù)，I級松弛（普通松弛），ξ=；II級松弛（低松弛），ξ=；——傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件 =；對先張法構件，=。 收縮徐變損失 由混凝土收縮和徐變引起的預應力鋼筋應力損失，這種損失可由以下公式計算： （） （） （） （）式中：、——構件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失；、——構件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預習應力產(chǎn)生的混凝土法向應力； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，后張法采用凈截面特性、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；——預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為t時的混凝土收縮、徐變，其終極值可按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62—2004 ；——加載齡期為，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)，可按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62—2004 。這里各項預應力損失由橋梁博士程序?qū)С觥?