【正文】 p=αeσkt0σpeσp+σpe由以上計(jì)算可知，5號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼束的最大拉應(yīng)力發(fā)生在支點(diǎn)處，1209MPa，滿足要求。，進(jìn)行斜截面主拉應(yīng)力驗(yàn)算，取最不利截面，分別計(jì)算上梗肋、凈軸、換軸的主壓應(yīng)力，并滿足，其中——由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算、： σcx計(jì)算表應(yīng)力部位aaoonnbbNp/kNMpAn/cm2In/cm4yni/cm0IoyoiMg1(Nm)Mk(Nm)Np/An(MPa)Mpyni/In(MPa)σpc(MPa)Mg1yni/In（MPa）（MkMg1)yoi/Ioσk(MPa)σcx(MPa) τ計(jì)算表VIn或IobaannooSan或SaoτSnn或SnoτSon或SooτVg149VsVpbτ由以上計(jì)算，可求得截面主壓應(yīng)力， 主應(yīng)力計(jì)算表主應(yīng)力部位σcxτσcpMPaMPaMPaaaoonn結(jié)果表明，=，滿足要求。橋梁構(gòu)件的短暫應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足規(guī)范相關(guān)要求。此階段為預(yù)加力與混凝土主梁自重共同作用的階段，應(yīng)驗(yàn)算其跨中截面下緣最大壓應(yīng)力和上緣最大拉應(yīng)力：，主梁上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，主梁下緣最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在四分點(diǎn)下緣，==，滿足規(guī)范要求。由于不存在拉應(yīng)力，主梁上緣只需按構(gòu)造要求配置普通鋼筋。一、吊裝應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)制主梁采用兩點(diǎn)吊裝。對(duì)邊梁，構(gòu)件吊裝時(shí)，，超重作用效應(yīng)Mg1和失重作用效應(yīng)Mg1的計(jì)算同一期恒載， 預(yù)加力階段應(yīng)力驗(yàn)算跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWnMg1248324831862186200Np0/AnMp0/WnMg1/Wn 吊裝應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)超重彎矩（kNm）2708198211失重彎矩（kNm）191814048吊裝應(yīng)力按下式計(jì)算 吊裝法向應(yīng)力計(jì)算跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWn超重Mg127082708198219821111失重Mg1191819181404140488Np0/AnMp0/An超Mg1/Wn失Mg1/Wn超σc失σc結(jié)果顯示，吊裝時(shí)主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，最大壓應(yīng)力發(fā)生在四分點(diǎn)下緣，為 =（MPa）滿足規(guī)范要求。10主梁端部局部承壓驗(yàn)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應(yīng)力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。當(dāng)混凝土構(gòu)件配置間接鋼筋時(shí)，其截面尺寸應(yīng)滿足下式要求式中，——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值。對(duì)后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，則(kN)；——張拉時(shí)的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，擬定在混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)張拉，故=；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50以下時(shí)，=1；——混凝土局部承壓提高系數(shù)；——局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；、——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，是不扣除孔洞的面積，對(duì)于具有喇叭管并與墊板兩成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計(jì)采用夾片錨，墊板與喇叭掛連成整體，墊板尺寸均為210mm210mm，喇叭管尾端與內(nèi)徑70mm波紋管相連。因?yàn)?號(hào)與5號(hào)鋼束錨墊板較靠近截面邊緣，布置最為不利，故取其進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。(mm2)(mm2)(mm2)(kN)(kN)故主梁局部承壓去尺寸滿足要求。對(duì)錨下設(shè)置間接鋼筋時(shí)局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算：，式中，——間接鋼筋體積配筋率，當(dāng)配置螺旋筋時(shí)，； ——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積； ——螺旋筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑； S——螺旋形間接鋼筋層距； k——間接鋼筋影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)低于C50時(shí)，取k=2。 ——配置間接鋼筋時(shí)的局部承壓提高系數(shù)，當(dāng)時(shí)，?。? ——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積本設(shè)計(jì)按規(guī)范要求采用HRB335螺旋鋼筋，直徑12mm，間距s=60mm，螺旋筋中心直徑為240mm，故(mm)(mm2) =(kN)(kN)因此，主梁端部局部承壓滿足要求。11主梁變形驗(yàn)算為掌握各梁在各受力階段的豎向撓度情況，需對(duì)各階段主梁進(jìn)行撓度計(jì)算，并驗(yàn)算其活載撓度。計(jì)算時(shí)，以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面梁，按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算其撓度值。計(jì)算預(yù)加力引起的反拱度值時(shí)，剛度采用四分點(diǎn)，按下式計(jì)算式中，——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中反拱度； ——使用階段各鋼束的預(yù)加彎矩； ——單位力作在跨中時(shí)的跨中撓度； ——全截面換算慣矩；則跨中反拱度為=（++++）=(mm)考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，得=(mm) 預(yù)應(yīng)力反拱鋼束號(hào)12345h1=ynxaih3=ynxa0h2=y1l1l3l2=x2+x3Rφsinφsin(φ/2)A1A1d1A1d1A2A2d2A2d2A3A3d3A3d3A4A4d4A4d4A5A5d5A5d5A6A6d6A6d6MpA98663115289131813156503156503dηNp1081910949102741078511247fi計(jì)算由荷載引起的跨中撓度時(shí)，恒載效應(yīng)引起的跨中撓度按下式計(jì)算：(cm)短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度按下式計(jì)算：(cm)構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)C50混凝土，則恒載引起的跨中長(zhǎng)期撓度值為：=(cm)=(cm)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值之后，不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的1//600，==(cm)2216/600=(cm)結(jié)構(gòu)剛度滿足要求。由于預(yù)應(yīng)力引起的反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，故可不設(shè)預(yù)拱度。12行車道板計(jì)算由于橋面長(zhǎng)寬比大于2，故邊梁翼板懸臂部分可按單向板計(jì)算。 懸臂板永久荷載圖（單位：cm）主梁預(yù)制時(shí)，翼緣板可看成長(zhǎng)度為72cm的單項(xiàng)懸臂板，其根部一期永久荷載在作用效應(yīng)為：Mg1=（26+247。326）=(kNm)Vg1=26+26=(kN)成橋之后，需加上橋面板現(xiàn)澆部分荷載，橋面鋪裝以及防撞欄桿的荷載，其根部二期永久作用效應(yīng)為：Mg2=(+26+23)=(kNm)Vg2=+26+23=(kN)永久作用效應(yīng)：彎矩：Mg=Mg1+Mg2==(kNm)剪力：Vg=Vg1+Vg2=+=(kN)，車輛荷載P為后軸軸重，取值140kN，后輪著地寬度和長(zhǎng)度分別為a1=，b1=。荷載在鋪裝層內(nèi)的擴(kuò)散分布假定呈45176。荷載有效分布寬度：a=a1+2h+2c=+2+2=(m)其中，c——平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外援，通過(guò)鋪裝層45176。分布線的外邊線支付版外邊緣的距離，；作用于橋面板頂面得均布荷載集度為：(kN)懸臂板根部可變作用效應(yīng)為：(kNm)(kN)承載能力極限狀態(tài)基本組合：(kNm) 懸臂板可變荷載圖（單位：cm） (kN)當(dāng)主梁間現(xiàn)就部分完工后，橋面板與梁肋之間的連接可視為一系列彈性支承上的多跨連續(xù)板。在計(jì)算彎矩時(shí)，可先計(jì)算出相同跨度簡(jiǎn)支板的跨中荷載彎矩，在乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩。而在計(jì)算剪力時(shí)，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支剪力即為連續(xù)板的支剪力。1）主梁架設(shè)完畢時(shí)，橋面板可視為單線懸臂板，，分別為Mg1=(kNm)Vg1=(kN)2）成橋之后先計(jì)算簡(jiǎn)支板的跨中彎矩和支點(diǎn)剪力， 連續(xù)板永久荷載圖（單位：cm）梁肋間板的計(jì)算跨徑(m)；圖中g(shù)1為濕接縫的自重，；g2為橋面鋪裝層的自重，；計(jì)算得簡(jiǎn)支板跨中二期恒載作用效應(yīng)為(kNm)(kN)考率梁肋彈性固結(jié)效應(yīng)后，則支點(diǎn)二期恒載作用效應(yīng)(kNm)跨中二期恒載作用效應(yīng)(kNm)3）永久荷載效應(yīng)支點(diǎn)永久荷載彎矩(kN)支點(diǎn)永久荷載剪力(kN)跨中永久荷載彎矩(kNm)以車輛荷載進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)的局部計(jì)算，汽車后輪著地寬度和長(zhǎng)度分別為，；平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為：(m)1）車輪在板跨中部時(shí)，垂直于板跨徑方向的的荷載分布寬度為：(m)(m)取=，兩后輪有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪荷載有效分布寬度：(m)；2）車輪在板的支承處時(shí)，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度為：=++=(m)3）車輪在板的支承附近，距支點(diǎn)距離為x時(shí)，垂直于板的跨徑方向荷載有效分布寬度為：=+將重車后輪作用于板的中央，求出簡(jiǎn)支板跨中最大可變作用的彎矩為：(kNm)計(jì)算剪力時(shí)，將可變作用布置于靠近梁肋的位置，考慮了相應(yīng)的有效寬度后。其中， 連續(xù)板可變荷載圖（單位：cm）所以，連續(xù)板可變作用效應(yīng)支點(diǎn)截面彎矩(kNm)跨中截面彎矩(kNm)支點(diǎn)截面剪力kN承載能力極限狀態(tài)作用基本組合支點(diǎn)彎矩(kNm)支點(diǎn)剪力(kN)跨中彎矩(kNm)，配筋與承載力驗(yàn)算懸臂板及連續(xù)板支點(diǎn)負(fù)彎矩處采用相同的抗彎鋼筋，股指虛按其最不利荷載效應(yīng)進(jìn)行配筋，即。連接處高度為h=26cm，保護(hù)層厚度c=3cm，采用Φ12HRB335鋼筋，有效高度為(cm)；根據(jù)解得x=，滿足規(guī)范要求。其中。受拉鋼筋面積(mm2)采用Φ12@18HRB335鋼筋，單位長(zhǎng)度行車道板所含鋼筋面積As=628mm2。驗(yàn)算截面承載力(m) 則截面承載力 (kNm)(kNm)承載力滿足。由計(jì)算得連續(xù)板跨中處最不利彎矩，截面高度h=16cm，保護(hù)層c=3cm，選用HRB335鋼筋，有效高度(cm)。根據(jù)，；解得x=，滿足規(guī)范要求。所需鋼筋面積(mm2)，采用Φ12@18HRB335鋼筋，單位長(zhǎng)度行車道板鋼筋面積As=628mm2，驗(yàn)算截面承載力(m)(kNm) (kNm)承載力滿足要求。矩形截面受彎構(gòu)件截面尺寸應(yīng)符合下式的要求即(kN)滿足最小抗剪尺寸要求；當(dāng)截面滿足以下條件時(shí)可不需進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。即(kN)故橋面板按構(gòu)造配筋即可。13基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 蓋梁的計(jì)算（1）上部構(gòu)造恒載 按邊梁自重計(jì)算，，共計(jì)7片。