【正文】 p=αeσkt0σpeσp+σpe由以上計算可知，5號預應力鋼束的最大拉應力發(fā)生在支點處，1209MPa，滿足要求。，進行斜截面主拉應力驗算，取最不利截面，分別計算上梗肋、凈軸、換軸的主壓應力，并滿足，其中——由作用標準值和預加力產生的混凝土主壓應力，按下式計算、： σcx計算表應力部位aaoonnbbNp/kNMpAn/cm2In/cm4yni/cm0IoyoiMg1(Nm)Mk(Nm)Np/An(MPa)Mpyni/In(MPa)σpc(MPa)Mg1yni/In（MPa）（MkMg1)yoi/Ioσk(MPa)σcx(MPa) τ計算表VIn或IobaannooSan或SaoτSnn或SnoτSon或SooτVg149VsVpbτ由以上計算，可求得截面主壓應力， 主應力計算表主應力部位σcxτσcpMPaMPaMPaaaoonn結果表明，=，滿足要求。橋梁構件的短暫應力狀態(tài)，應計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應力，并滿足規(guī)范相關要求。此階段為預加力與混凝土主梁自重共同作用的階段，應驗算其跨中截面下緣最大壓應力和上緣最大拉應力：，主梁上緣不出現(xiàn)拉應力，主梁下緣最大壓應力出現(xiàn)在四分點下緣，==，滿足規(guī)范要求。由于不存在拉應力，主梁上緣只需按構造要求配置普通鋼筋。一、吊裝應力驗算預制主梁采用兩點吊裝。對邊梁，構件吊裝時，，超重作用效應Mg1和失重作用效應Mg1的計算同一期恒載， 預加力階段應力驗算跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWnMg1248324831862186200Np0/AnMp0/WnMg1/Wn 吊裝應力驗算結果作用效應跨中四分點支點超重彎矩（kNm）2708198211失重彎矩（kNm）191814048吊裝應力按下式計算 吊裝法向應力計算跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np0609160915976597662446244Mp04706470644154415312312AnWn超重Mg127082708198219821111失重Mg1191819181404140488Np0/AnMp0/An超Mg1/Wn失Mg1/Wn超σc失σc結果顯示，吊裝時主梁不出現(xiàn)拉應力，最大壓應力發(fā)生在四分點下緣，為 =（MPa）滿足規(guī)范要求。10主梁端部局部承壓驗算后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應力，可能使梁端產生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。當混凝土構件配置間接鋼筋時，其截面尺寸應滿足下式要求式中，——局部受壓面積上的局部壓力設計值。對后張法構件的錨頭局壓區(qū)，則(kN)；——張拉時的混凝土軸心抗壓強度設計值，擬定在混凝土強度達到C45時張拉，故=；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為C50以下時，=1；——混凝土局部承壓提高系數(shù)；——局部受壓時的計算底面積；、——混凝土局部受壓面積，當局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，是不扣除孔洞的面積，對于具有喇叭管并與墊板兩成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內孔面積。本設計采用夾片錨，墊板與喇叭掛連成整體，墊板尺寸均為210mm210mm，喇叭管尾端與內徑70mm波紋管相連。因為4號與5號鋼束錨墊板較靠近截面邊緣，布置最為不利，故取其進行局部承壓驗算。(mm2)(mm2)(mm2)(kN)(kN)故主梁局部承壓去尺寸滿足要求。對錨下設置間接鋼筋時局部承壓構件，按下式進行局部抗壓承載力驗算：，式中，——間接鋼筋體積配筋率，當配置螺旋筋時，； ——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積； ——螺旋筋內表面范圍內混凝土核心面積的直徑； S——螺旋形間接鋼筋層距； k——間接鋼筋影響系數(shù)，當混凝土強度等級低于C50時，取k=2。 ——配置間接鋼筋時的局部承壓提高系數(shù)，當時，取； ——間接鋼筋內表面范圍內的混凝土核心面積本設計按規(guī)范要求采用HRB335螺旋鋼筋，直徑12mm，間距s=60mm，螺旋筋中心直徑為240mm，故(mm)(mm2) =(kN)(kN)因此，主梁端部局部承壓滿足要求。11主梁變形驗算為掌握各梁在各受力階段的豎向撓度情況，需對各階段主梁進行撓度計算，并驗算其活載撓度。計算時，以四分點截面為平均值將全梁近似處理為等截面梁，按結構力學方法計算其撓度值。計算預加力引起的反拱度值時，剛度采用四分點，按下式計算式中，——扣除全部預應力損失后的預加力作用下的跨中反拱度； ——使用階段各鋼束的預加彎矩； ——單位力作在跨中時的跨中撓度； ——全截面換算慣矩；則跨中反拱度為=（++++）=(mm)考慮長期效應的影響，得=(mm) 預應力反拱鋼束號12345h1=ynxaih3=ynxa0h2=y1l1l3l2=x2+x3Rφsinφsin(φ/2)A1A1d1A1d1A2A2d2A2d2A3A3d3A3d3A4A4d4A4d4A5A5d5A5d5A6A6d6A6d6MpA98663115289131813156503156503dηNp1081910949102741078511247fi計算由荷載引起的跨中撓度時，恒載效應引起的跨中撓度按下式計算：(cm)短期荷載效應組合產生的跨中撓度按下式計算：(cm)構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，乘以撓度長期增長系數(shù)，對C50混凝土，則恒載引起的跨中長期撓度值為：=(cm)=(cm)預應力混凝土受彎構件的長期撓度值，在消除結構自重產生的長期撓度值之后，不應超過計算跨徑的1//600，==(cm)2216/600=(cm)結構剛度滿足要求。由于預應力引起的反拱值大于按荷載短期效應計算的長期撓度值，故可不設預拱度。12行車道板計算由于橋面長寬比大于2，故邊梁翼板懸臂部分可按單向板計算。 懸臂板永久荷載圖（單位：cm）主梁預制時，翼緣板可看成長度為72cm的單項懸臂板，其根部一期永久荷載在作用效應為：Mg1=（26+247。326）=(kNm)Vg1=26+26=(kN)成橋之后，需加上橋面板現(xiàn)澆部分荷載，橋面鋪裝以及防撞欄桿的荷載，其根部二期永久作用效應為：Mg2=(+26+23)=(kNm)Vg2=+26+23=(kN)永久作用效應：彎矩：Mg=Mg1+Mg2==(kNm)剪力：Vg=Vg1+Vg2=+=(kN)，車輛荷載P為后軸軸重，取值140kN，后輪著地寬度和長度分別為a1=，b1=。荷載在鋪裝層內的擴散分布假定呈45176。荷載有效分布寬度：a=a1+2h+2c=+2+2=(m)其中，c——平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外援，通過鋪裝層45176。分布線的外邊線支付版外邊緣的距離，；作用于橋面板頂面得均布荷載集度為：(kN)懸臂板根部可變作用效應為：(kNm)(kN)承載能力極限狀態(tài)基本組合：(kNm) 懸臂板可變荷載圖（單位：cm） (kN)當主梁間現(xiàn)就部分完工后，橋面板與梁肋之間的連接可視為一系列彈性支承上的多跨連續(xù)板。在計算彎矩時，可先計算出相同跨度簡支板的跨中荷載彎矩，在乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點處和跨中截面的設計彎矩。而在計算剪力時，可不考慮板和主梁的彈性固結，認為簡支板的支剪力即為連續(xù)板的支剪力。1）主梁架設完畢時，橋面板可視為單線懸臂板，，分別為Mg1=(kNm)Vg1=(kN)2）成橋之后先計算簡支板的跨中彎矩和支點剪力， 連續(xù)板永久荷載圖（單位：cm）梁肋間板的計算跨徑(m)；圖中g1為濕接縫的自重，；g2為橋面鋪裝層的自重，；計算得簡支板跨中二期恒載作用效應為(kNm)(kN)考率梁肋彈性固結效應后，則支點二期恒載作用效應(kNm)跨中二期恒載作用效應(kNm)3）永久荷載效應支點永久荷載彎矩(kN)支點永久荷載剪力(kN)跨中永久荷載彎矩(kNm)以車輛荷載進行橋梁結構的局部計算，汽車后輪著地寬度和長度分別為，；平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為：(m)1）車輪在板跨中部時，垂直于板跨徑方向的的荷載分布寬度為：(m)(m)取=，兩后輪有效分布寬度發(fā)生重疊，應求兩個車輪荷載有效分布寬度：(m)；2）車輪在板的支承處時，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度為：=++=(m)3）車輪在板的支承附近，距支點距離為x時，垂直于板的跨徑方向荷載有效分布寬度為：=+將重車后輪作用于板的中央，求出簡支板跨中最大可變作用的彎矩為：(kNm)計算剪力時，將可變作用布置于靠近梁肋的位置，考慮了相應的有效寬度后。其中， 連續(xù)板可變荷載圖（單位：cm）所以，連續(xù)板可變作用效應支點截面彎矩(kNm)跨中截面彎矩(kNm)支點截面剪力kN承載能力極限狀態(tài)作用基本組合支點彎矩(kNm)支點剪力(kN)跨中彎矩(kNm)，配筋與承載力驗算懸臂板及連續(xù)板支點負彎矩處采用相同的抗彎鋼筋，股指虛按其最不利荷載效應進行配筋，即。連接處高度為h=26cm，保護層厚度c=3cm，采用Φ12HRB335鋼筋，有效高度為(cm)；根據(jù)解得x=，滿足規(guī)范要求。其中。受拉鋼筋面積(mm2)采用Φ12@18HRB335鋼筋，單位長度行車道板所含鋼筋面積As=628mm2。驗算截面承載力(m) 則截面承載力 (kNm)(kNm)承載力滿足。由計算得連續(xù)板跨中處最不利彎矩，截面高度h=16cm，保護層c=3cm，選用HRB335鋼筋，有效高度(cm)。根據(jù)，；解得x=，滿足規(guī)范要求。所需鋼筋面積(mm2)，采用Φ12@18HRB335鋼筋，單位長度行車道板鋼筋面積As=628mm2，驗算截面承載力(m)(kNm) (kNm)承載力滿足要求。矩形截面受彎構件截面尺寸應符合下式的要求即(kN)滿足最小抗剪尺寸要求；當截面滿足以下條件時可不需進行斜截面抗剪強度計算。即(kN)故橋面板按構造配筋即可。13基礎的設計 蓋梁的計算（1）上部構造恒載 按邊梁自重計算，，共計7片。