【正文】 取=； 鋼筋松弛系數(shù)，采用低松弛鋼絞線，取=； 傳力錨固時鋼筋應(yīng)力，鋼筋應(yīng)力松弛損失見表429鋼筋應(yīng)力松弛損失表 表429鋼束 截面 123123支點變化點四分點跨中5. 混凝土收縮`徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（）= （425） （426） （427）式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 ——加載齡期為t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0,計算齡期為t時的混凝土收縮應(yīng)變；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， （428）——，取跨中和四分點截面的平均值計算 （429）設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計算時間t=,橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為75%，一跨中截面計算其理論厚度h h=設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件下(相對濕度為75%)完成。按照上述條件,查〈橋規(guī)〉知： 混凝土收縮徐變損失計算結(jié)果見表430 混凝土收縮徐變損失計算表 表 430截面eps跨中四分點變化點支點00各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 表431工作階段及應(yīng)力計算 損失項截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段123平均值123平均值跨中截面四分點截面變化點截面支點截面施工階段構(gòu)件在預(yù)加力和自重作用下的應(yīng)力限制值，對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。對跨中截面進行驗算截面上、下緣混凝土正應(yīng)力上緣： （430）下緣 ： （431）式中－計算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用取其標準值，不計分向系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 （432） （433）是按荷載效應(yīng)標準值（對后張法構(gòu)件不包括自重）計算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力。 （434）一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標準值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。1. 計算點幾何特性按圖418進行計算。圖418以上梗肋處為例：階段1 ： D==階段2 ： D==同理可得不同計算點處的面積矩。匯總于表432 面積矩計算表 表432計算點受力階段A1(106mm2)Yx1(mm)D(mm)S1(109mm3)上梗肋處階段1階段2形心軸處階段1階段20下梗肋處階段1階段2： （435） （436） （437） （438）a) 上梗肋處b）形心軸處c)下梗肋處 變截面處不同計算點剪應(yīng)力匯總見表433 變截面處不同計算點剪應(yīng)力匯總表 表433計算點正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力主壓應(yīng)力上梗肋處形心軸處下梗肋處最大主壓應(yīng)力這表明使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 變形計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對C40混凝土，=，剛度B0=預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計算可忽略支點附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 B0==荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布作用情況計算： （439）自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算： （440）消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取：B0==反拱長期增長系數(shù)采用=預(yù)加力引起的跨中撓度為： （441）簡化后 （442）為跨中截面作用單位力P=1時，所產(chǎn)生的Ml圖在半跨范圍內(nèi)的面積： （443） （444），其中，近似取L/4截面的損失值：為距支點L/3處的預(yù)應(yīng)力鋼束偏心距由預(yù)加力產(chǎn)生L/2反拱為：將預(yù)加力引起的反拱與荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，所以可以不設(shè)預(yù)拱度。計算圖式如圖419圖419，按“公預(yù)規(guī)”，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，應(yīng)取下列三者最小值： ；。 因為所以不考慮承托影響。故取 判別中性軸的位置 A. B. AB 所以，中性軸x位于板翼板內(nèi)，屬于第一類T型。 計算x： 所以以基本組合控制設(shè)計，Mj=7040KNm構(gòu)件抗彎強度Mu有： （445） 故主梁跨中截面滿足強度要求，但需配置抗剪鋼筋。以距支點h/2截面和變截面的抗剪強度驗算。以基本組合控制，箍筋采用R335鋼筋，直徑8mm，雙肢箍，間距Sv=200mm；距支點相當(dāng)于一杯梁高范圍內(nèi)，箍筋間距Sv=100mm。1 距支點h/2截面斜截面抗剪強度驗算（1）截面抗剪強度上、下限復(fù)核： （446）式中b——腹板寬度，b＝47cm——斜截面頂端截面的有效高度α2——Vd為驗算截面處剪力組合設(shè)計值，按內(nèi)插法得距支點h/2=1000mm處的Vd為所以，本設(shè)計主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強度驗算斜截面抗剪承載力按下式計算： （447）Vd為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計剪力為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力斜截面水平投影長度 C= m——斜截面受壓區(qū)頂端正截面處的剪跨比令C=h0==所以m=1/=內(nèi)插得M= Q=實際C=102cm （448）式中：異號變矩影響系數(shù)，對簡支梁， 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， 受壓翼緣影響系數(shù)， b斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，內(nèi)插b=P——斜截面內(nèi)受拉鋼筋的縱向配筋率——箍筋配筋率， （449）式中： 在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角。 說明主梁腹板寬度改變后的斜截面抗剪強度滿足要求，同時表明上述配筋合理。2變化點處斜截面抗剪承載力驗算（1）截面抗剪強度上、下限復(fù)核：式中b——腹板寬度，b＝20cm——斜截面頂端截面的有效高度 所以，本設(shè)計主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強度驗算 ， 說明截面承載力滿足要求。參考文獻[1] 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTGD602004：，2004年10月[2] 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTJ02185：人民交通出版社，1985年[3] 公路工程技術(shù)標準JTJ0188：人民交通出版社，1988年[4] 葉鎮(zhèn)國. 水力學(xué)與橋涵水文：人民交通出版社，2003年6月[5] 姚玲森. 橋梁工程：人民交通出版社，2004年4月[6] 易建國. 混凝土簡支梁（板）橋（第二版）：人民交通出版社，2001年5月[7] 胡兆同，：人民交通出版社， 2001年3月[8] 葉見曙. 結(jié)構(gòu)設(shè)計原理：人民交通出版社，2003年6月[9] 張樹仁. 鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理：人民交通出版社，2004年[10] 王曉謀. 基礎(chǔ)工程（第三版）：人民交通出版社，2003年8月[11] 劉效堯，朱新實. 預(yù)應(yīng)力技術(shù)及材料設(shè)備：人民交通出版社，1998年