【正文】 錨具變形損失的計(jì)算表 表428截面 鋼束號(hào) 123平均值跨中1477514775147750000四分點(diǎn)748574857485 續(xù)表428截面 鋼束號(hào) 123平均值變化點(diǎn)505550555055支點(diǎn)195195195（）取截面進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。計(jì)算公式為： (423) 式中：m——批數(shù)，m=3 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，張拉順序123，取3束的平均值。式中：m——批數(shù)，m=3 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，張拉順序123，取3束的平均值。則：同理可得：跨中截面：變化點(diǎn)截面：支點(diǎn)截面：鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）采用超張拉施工,對(duì)于高強(qiáng)鋼絲(普通松弛筋),按公式: （424）式中：超張拉系數(shù)，取=； 鋼筋松弛系數(shù)，采用低松弛鋼絞線，取=； 傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力，鋼筋應(yīng)力松弛損失見表429鋼筋應(yīng)力松弛損失表 表429鋼束 截面 123123支點(diǎn)變化點(diǎn)四分點(diǎn)跨中5. 混凝土收縮`徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（）= （425） （426） （427）式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 ——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0,計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， （428）——，取跨中和四分點(diǎn)截面的平均值計(jì)算 （429）設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間t=,橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，一跨中截面計(jì)算其理論厚度h h=設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件下(相對(duì)濕度為75%)完成。按照上述條件,查〈橋規(guī)〉知： 混凝土收縮徐變損失計(jì)算結(jié)果見表430 混凝土收縮徐變損失計(jì)算表 表 430截面eps跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)00各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 表431工作階段及應(yīng)力計(jì)算 損失項(xiàng)截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段123平均值123平均值跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面施工階段構(gòu)件在預(yù)加力和自重作用下的應(yīng)力限制值，對(duì)簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。對(duì)跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算截面上、下緣混凝土正應(yīng)力上緣： （430）下緣 ： （431）式中－計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分向系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 （432） （433）是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（對(duì)后張法構(gòu)件不包括自重）計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力。 （434）一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。1. 計(jì)算點(diǎn)幾何特性按圖418進(jìn)行計(jì)算。圖418以上梗肋處為例：階段1 ： D==階段2 ： D==同理可得不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩。匯總于表432 面積矩計(jì)算表 表432計(jì)算點(diǎn)受力階段A1(106mm2)Yx1(mm)D(mm)S1(109mm3)上梗肋處階段1階段2形心軸處階段1階段20下梗肋處階段1階段2： （435） （436） （437） （438）a) 上梗肋處b）形心軸處c)下梗肋處 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)剪應(yīng)力匯總見表433 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)剪應(yīng)力匯總表 表433計(jì)算點(diǎn)正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力主壓應(yīng)力上梗肋處形心軸處下梗肋處最大主壓應(yīng)力這表明使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 變形計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對(duì)C40混凝土，=，剛度B0=預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 B0==荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布作用情況計(jì)算： （439）自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： （440）消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。築0==反拱長期增長系數(shù)采用=預(yù)加力引起的跨中撓度為： （441）簡化后 （442）為跨中截面作用單位力P=1時(shí)，所產(chǎn)生的Ml圖在半跨范圍內(nèi)的面積： （443） （444），其中，近似取L/4截面的損失值：為距支點(diǎn)L/3處的預(yù)應(yīng)力鋼束偏心距由預(yù)加力產(chǎn)生L/2反拱為：將預(yù)加力引起的反拱與荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度，所以可以不設(shè)預(yù)拱度。計(jì)算圖式如圖419圖419，按“公預(yù)規(guī)”，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取下列三者最小值： ；。 因?yàn)樗圆豢紤]承托影響。故取 判別中性軸的位置 A. B. AB 所以，中性軸x位于板翼板內(nèi)，屬于第一類T型。 計(jì)算x： 所以以基本組合控制設(shè)計(jì)，Mj=7040KNm構(gòu)件抗彎強(qiáng)度Mu有： （445） 故主梁跨中截面滿足強(qiáng)度要求，但需配置抗剪鋼筋。以距支點(diǎn)h/2截面和變截面的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算。以基本組合控制，箍筋采用R335鋼筋，直徑8mm，雙肢箍，間距Sv=200mm；距支點(diǎn)相當(dāng)于一杯梁高范圍內(nèi)，箍筋間距Sv=100mm。1 距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（1）截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： （446）式中b——腹板寬度，b＝47cm——斜截面頂端截面的有效高度α2——Vd為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=1000mm處的Vd為所以，本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （447）Vd為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力斜截面水平投影長度 C= m——斜截面受壓區(qū)頂端正截面處的剪跨比令C=h0==所以m=1/=內(nèi)插得M= Q=實(shí)際C=102cm （448）式中：異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)簡支梁， 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， 受壓翼緣影響系數(shù)， b斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，內(nèi)插b=P——斜截面內(nèi)受拉鋼筋的縱向配筋率——箍筋配筋率， （449）式中： 在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角。 說明主梁腹板寬度改變后的斜截面抗剪強(qiáng)度滿足要求，同時(shí)表明上述配筋合理。2變化點(diǎn)處斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（1）截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：式中b——腹板寬度，b＝20cm——斜截面頂端截面的有效高度 所以，本設(shè)計(jì)主梁的T形截面尺寸符合要求。（2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 ， 說明截面承載力滿足要求。第5章 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)為非通航河流，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)圖橋面標(biāo)高為：，一般沖刷取12m。 %的雙坡, 以2號(hào)墩中心為縱坡的分界線，%，,梁與臺(tái)之間設(shè)5cm 伸縮縫，支座采用四氟板式橡膠支座，平面ab=250350 mm ， 厚：35mm一般沖刷標(biāo)高：Hp=：Hb=：橋墩標(biāo)高表 表51(單位:m) 墩號(hào) 計(jì)算點(diǎn)1號(hào)墩2號(hào)墩3號(hào)墩蓋梁頂標(biāo)高蓋梁底標(biāo)高承臺(tái)頂標(biāo)高承臺(tái)頂標(biāo)高樁底標(biāo)高墩高樁長： 橋臺(tái)標(biāo)高表 表52(單位:m)項(xiàng)臺(tái)耳墻頂標(biāo)高H1臺(tái)帽頂標(biāo)高H2側(cè)墻頂標(biāo)高H3承臺(tái)頂標(biāo)高H4樁頂標(biāo)高H5樁底標(biāo)高H6臺(tái)高H樁長L左臺(tái)右臺(tái)，如圖51；52 （單位：cm）圖51圖52（3墩）：地基為中密砂礫，地基土比例系數(shù)m=1500，3號(hào)墩高9米，所以取橋墩一根基樁頂豎直力p=248=：（設(shè)沖刷線以下深度為h） （51）式中：U——樁周長，考慮用旋轉(zhuǎn)式鉆機(jī)，,則：U==——樁壁極限摩阻力，——土層深度，=h——考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)，取=