【正文】 ⑼Mg1/ Wnx (MPa)⑾=⑹/⑷0(Ms Mg1)/ Wox (MPa)⑿=(⑺⑹)/ ⑸0σst(MPa)⒀=⑾+⑿0σst (MPa)⒁=⒀⑽ 這項(xiàng)驗(yàn)算的目的主要是為了保證主梁斜截面擁有與正截面相同的抗裂安全度。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)該選擇跨徑中最不利的位置截面進(jìn)行計(jì)算，對(duì)此截面的重心和寬度改變處進(jìn)行驗(yàn)算。此設(shè)計(jì)以1號(hào)梁的跨中截面為例子，對(duì)梁的上梗肋（aa，）、凈軸（nn，）、換軸（oo，）和下梗肋（bb，）等四個(gè)地方分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它的截面都可以用同樣方法計(jì)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在短期作用效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下面要求：式中： ——由短期作用效應(yīng)組合及預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由短期作用效應(yīng)組合及預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由短期作用效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。，，可已知道其結(jié)果符合規(guī)范要求。表73 σCX計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑵An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Ms（Nm）()⑼4720370472037047203704720370NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵X⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻X⑸/⑷(Ms Mg1) yoi / Io (MPa)⒁=(⑼⑻)X⑺/⑹σs(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +0. 5σS(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表74 τ計(jì)算表荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表75 σlp計(jì)算表截面主應(yīng)力部位 (MPa) （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)應(yīng)該根據(jù)受彎構(gòu)件的持久狀態(tài)，應(yīng)該用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，受拉區(qū)拉應(yīng)力和鋼筋混凝土的主拉應(yīng)力值，不得超過(guò)技術(shù)指標(biāo)。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)該符合下面的要求：式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： 表76 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP（）()⑴MP（Nm）()⑵532463253246325971381597138128396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）()⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（Nm）()⑹224547022454701684100168410000Mk（Nm）()⑺556266033902803885260226971000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶MP yni / Wn (MPa)⑼=177。⑵/⑷σpt(MPa)⑽=⑻+⑼Mg1 / Wn (MPa)⑾=177。⑹/⑷(Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。（⑺⑹）/⑸σkc(MPa)⒀=⑾+⑿σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下邊緣，可以知道其結(jié)果是符合規(guī)范要求的。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)該符合下面的要求：式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。此時(shí)取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可以知道其結(jié)果是符合規(guī)范要求的。應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In（cm4）()⑴Io（cm4）()⑵en(cm)⑶e0(cm)⑷Mg1（Nm）()⑸22454701684100Mk（Nm）()⑹55626603885260Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)()⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表77 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗(yàn)算表 為了使混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全性，以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)1號(hào)梁上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面都可以用同樣方法計(jì)算得出。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)該要符合下面的要求：式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下面式子計(jì)算：式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表78表示了的計(jì)算過(guò)程，表79示出了的計(jì)算過(guò)程，混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表710，可以知道其計(jì)算結(jié)果是符合規(guī)范要求的。表78 σCX計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）()⑴MP（Nm）()⑵5324632532463253246325324632An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）()⑻2245470224547022454702245470Mk（Nm）()⑼5562660556266055626605562660NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表79τ計(jì)算表荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表710 σcp計(jì)算表截面主應(yīng)力部位σCX (MPa)標(biāo)準(zhǔn)組合τ （Mpa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 橋梁結(jié)構(gòu)短暫的狀態(tài)，應(yīng)該計(jì)算出預(yù)應(yīng)力混凝土的法向預(yù)應(yīng)力在生產(chǎn)，運(yùn)輸和安裝等施工階段。 此階段是指初始預(yù)加應(yīng)力與主梁自重應(yīng)力共同作用的階段，應(yīng)該驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)該符合下面的要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，則：。 通過(guò)各控制截面計(jì)算，可知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力都能符合上面的規(guī)定。 此設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)置在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。即兩吊點(diǎn)間的距離為28m。對(duì)于1號(hào)梁，一期恒載集度為。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。通過(guò)各控制截面計(jì)算，是發(fā)生在失重狀態(tài)下四分點(diǎn)截面下緣；，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點(diǎn)截面上緣，可知混凝土法向應(yīng)力都能滿足施工階段的要求。表711 預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP0（）()⑴MP0（Nm）()⑵590141059014105693526569352628396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（Nm）()⑸224547022454701684100168410000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶