【正文】 mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。本設(shè)計(jì)采用φ10@200mm的雙肢箍筋，同時(shí)在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至100mm，采用閉合式箍筋。 （2）斜截面抗彎承載力驗(yàn)算：本設(shè)計(jì)由于鋼束都在梁端錨固，鋼束根數(shù)沿梁跨沒(méi)有變化，配筋率亦滿足要求，可不必進(jìn)行該項(xiàng)承載力驗(yàn)算。根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過(guò)規(guī)范規(guī)定的限值來(lái)表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗(yàn)算。正截面抗裂性驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在作用（或）荷載短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足式中：——在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向應(yīng)力： ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力子構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。 在設(shè)計(jì)時(shí)，和的值可以按下式計(jì)算：、式中：、（）——構(gòu)件截面面積及對(duì)截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；——第一期荷載永久作用； ——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加作用。正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)下表。表61截面抗裂形驗(yàn)算計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣kN① ﹙Nm﹚② ﹙Nm﹚3245470 2434100 0﹙Nm﹚7546240 56592600 /MPa=/ /MPa=/ /MPa=+ /MPa=/ 0/MPa=﹙﹚/ 0/MPa=+ 0/MPa= 由以上計(jì)算可見(jiàn)，各截面的正截面抗裂性均符合的要求。 斜截面抗裂性驗(yàn)算 斜截面抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應(yīng)力控制的。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨境中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急變處進(jìn)行驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)以邊梁跨中截面為例，對(duì)其上梗肋（aa，如圖116所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）、和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣的方法驗(yàn)算，計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表62～表64. 預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求式中 ——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表62為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，表63為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表64。表62 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面12345063976242539762425397624253976242570832454703245470324547032454709754624075462407546240754624010=1/311=2*5/4012=101113=8*5/4014=(98）*7/6015=13+1416=12+15截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面1 23 4 5 67 8 9565926056592605659260565926010=1/3 11=2*5/4 12=1011 13=8*5/4 14=(98）*7/6 15=13+14 16=12+15 截面應(yīng)力部位aaoonn支點(diǎn)截面1 2 3 4 5 67 8 9 10=1/3 11=2*5/4 12=1011 13=8*5/4 14=(98）*7/6 15=13+14 16=12+15 表64 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位　　　跨中四分點(diǎn)支點(diǎn) 由上述計(jì)算，最大主拉應(yīng)力為，其結(jié)果符合要求。按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正界面混凝土法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力，并不得超過(guò)規(guī)定的限值。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。根據(jù)規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式的要求： 式中 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，可按下式計(jì)算： （64）——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （65）——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。根據(jù)以上公式所做正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表65：表65 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN① ﹙Nm﹚②691881969188196373738 6373738 1210961 1210961 ③ ④ ⑤ ﹙Nm﹚⑥3245470324547024341002434100 ﹙Nm﹚⑦90703605375400 68020504031550 /MPa⑧=①/③ /MPa⑨=177。②/④ /MPa⑩=⑧+⑨ /MPa=177。⑥/④ /MPa=177。﹙⑦⑥﹚/⑤ /MPa=+ /MPa=+ 由上表的計(jì)算過(guò)程和計(jì)算結(jié)果可以看出，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)截面下緣處，，符合的要求。2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式的要求 式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部損失后的有效應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)組合效應(yīng)下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算 （66） （67）、——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量之比。根據(jù)鋼束布置圖可知，4號(hào)鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對(duì)4號(hào)鋼束進(jìn)行驗(yàn)算，表66為4號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果。表66 4號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)﹙Nm﹚324547024341000﹙Nm﹚907036068020500/MPa=/0/MPa=（）/0/MPa=+0/MPa=0/MPa/MPa=+根據(jù)上表可知，4號(hào)預(yù)應(yīng)力筋的最大拉應(yīng)力發(fā)生在跨中截面，符合MPa的要求。 3．斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠也具有足夠的安全度。以邊梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）、和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣的方法驗(yàn)算。 斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求式中 ——由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；表67為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，表68為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表69。表67 計(jì)算表截面應(yīng)力部位跨中截面 截面應(yīng)力部位四分點(diǎn)截面 截面應(yīng)力部位支點(diǎn)截面 表69 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位　　跨中四分點(diǎn)支點(diǎn) 由上述計(jì)算可知，混凝土最大主壓應(yīng)力為，小于，符合的要求。橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求。 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力計(jì)算 此階段是指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力 （68） （69）表67為預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果。表67 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN ﹙Nm﹚8261667 82616678465906 8465906 2335015 2335015 13613091361309 /Nm3245470324547024341002434100 0 0 /MPa=/ /MPa=177。/ /MPa=+