【正文】 S（mm ） 100 100 80Vcs＝ f cbh0+h0Svns?γ RE V γ RE V 270γ RE Vρ＝ （％）bAs? ρ svmin＝ （％） 根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘以 的降低系數(shù)。（4） 柱截面設(shè)計(jì)以第一、二層 B 柱為例，對(duì)圖 18 中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。混凝土為 C30，f c＝,縱向受力鋼筋采用 HRB400（ ）39。 2360/yfNm?箍筋選用 HRB235（ ）39。 210/yfNm?柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mmBⅠ—圖 318 柱計(jì)算截面構(gòu)造要求：抗震調(diào)整系數(shù) ??三級(jí)抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪則=500450=1575 mm21minAs=410450=1292 mm2i2軸壓比驗(yàn)算表 321 軸壓比限值 抗震等級(jí)類型一 二 三框架柱 框支柱 由 B 柱內(nèi)力組合表 17 查得： NⅠ1 = KNμ c ＝ .??NⅡⅡ = KNμ c＝ = ?NⅢⅢ ＝ KNμ c＝ ＝ ??均滿足軸壓比限值得要求。 正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng) 體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級(jí)框架: ?cM?b式中： ——節(jié)點(diǎn)下柱端順時(shí)針或反時(shí)針截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合底彎矩設(shè)計(jì)值之和。b地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針?lè)较驈澗刂?，反之亦然。若采用?duì)稱配筋，可取用兩組中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過(guò)早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。因此，對(duì)一、二、三級(jí)框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)乘以增大系數(shù) 。第一層梁與 B 柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由美麗組合表 315 查得。：左震 +＝ KNm?bM 右震 +＝ KNm 取 ＝ KNmb第一層梁與 B 柱節(jié)點(diǎn)得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表 21 查得。：左震 += KNmc 右震 +＝ KNm梁端 取左震， 也應(yīng)取左震：?bMc ＝m ＝=637 KNmc bM 取 ˊ＝637 KNm將 與 ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 ccⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ ＝ (370)?????McⅡⅡ ＝ ()?McⅠⅠ ＝ + ＝ mMcⅡⅡ ＝ + = KNm對(duì)底層柱底（ⅢⅢ截面）的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)考慮增大系數(shù) 。 McⅢⅢ ＝ ＝ KNm根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表 316，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①M(fèi)＝＝ KNm N＝＝ ②M＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：①M(fèi)== KNm N＝＝ KN ②M＝m N＝680＝544 KNⅢⅢ截面：①M(fèi)＝＝ KNm N＝＝ KN ②M＝ KNm N＝680 KN截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋計(jì)算見(jiàn)表 322，表中： e0＝ M ea＝（ 0－e 0） ，當(dāng) e0 h0時(shí)取 ea＝0? ei＝e 0＋e a ξ 1＝＋ 10ih?ξ 2＝－ 1，當(dāng) 15 時(shí)取 ξ 2＝η＝1＋ （ ） 2ξ 1ξ 2he40iL0e＝ηe i＋－a sξ＝ （大偏心受壓）cm0fbhNξ＝ （小偏心受壓）cm0s0bcm2fbha(.＋）－） （－ ξ－ － ξAs＝A sˊ＝ （大偏心受壓））－（）＋－（ η ??As＝A sˊ＝ （小偏心受壓））－（ ξ ）－－ ξ （ ??s0ycm上述各式中：e0——軸向力對(duì)截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距； ξ 1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ξ 2——考慮構(gòu)件長(zhǎng)習(xí)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)； e——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；ξ——混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；As、A sˊ——受拉、受壓鋼筋面積。表 322 柱正截面受壓承載力計(jì)算截面 ⅠⅠ ⅡⅡ ⅢⅢM（ KNm） N（KN ） 544 680L0（mm ） 3300＝4125 48501＝4850bh0（mm 2） 450415 500465 500465e0（mm） （mm ） ea（mm ） 0 ei（mm） L0/h ξ 1 1ξ 2 η ηe i（mm） e（mm） ξ(ξ b=) 偏心性質(zhì) 小偏心 小偏心 小偏心 小偏心 大偏心 小偏心As＝A sˊ（mm 2）0 0 0 0 0 0選筋 4φ18 4φ22 4φ25實(shí)配面積（mm 2）1017 1520 1964（5）斜截面承載能力計(jì)算以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： Vc＝ nlcuHM＋式中：H n——柱凈高；——分別為柱上、柱下端順時(shí)針或反時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值。取lcuM、調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 ＝ ，底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系?cb數(shù)。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝m Mcl＝ KNmHn＝ Vc＝ . ????柱得剪力承載力能力： V＝（ fcbh0＋f yv h0＋）＋?SsvAREγ 式中：λ——框架得計(jì)算剪跨比。λ＝ ，當(dāng) 1 時(shí)，取 λ＝1；當(dāng) λ3 時(shí)，0nh2Hγ取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng) N 時(shí)，取N＝ cA0。 λ＝ ＝ 3，取 λ＝?? N＝ KN =500500＝ KN 取 KN設(shè)柱箍筋為 4 肢 φ10＠150，則： V＝ （ 500465＋310 ??＋10 3） ＝ KN KN 同時(shí)柱受剪力，截面應(yīng)符合如下條件： Vc＝ （＋f cbh0）RE1γ 即 （500465）＝ = cV（6） 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，再 8 度地震時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)，尤其時(shí)角柱節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生嚴(yán)重震害。因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》 （GBJ11－89）規(guī)定，對(duì)一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。 構(gòu)造要求（1）梁的構(gòu)造① 截面尺寸框架梁的截面高度 hb 一般按（1/8～1/12）lb（lb 為梁的計(jì)算跨度）估算，且不宜大于 1/4 凈跨，梁的高寬比 bb/hb 較小時(shí)，混凝土抗剪能力有較大降低，同時(shí)梁截面寬度不宜小于 200mm 和 1/2bc（bc 為柱寬） ，梁截面的最小尺寸還應(yīng)滿足豎向荷載作用下的剛度要求。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求：抗震設(shè)計(jì) V≤1/γ RE（ f cbh0）式中hw——截面的腹板高度，矩形截面取有效高度 h0，T 形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：抗震設(shè)計(jì) 一級(jí) x≤ 0 二級(jí) x≤ 0梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)量，而塑性轉(zhuǎn)動(dòng)量主要與混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度有關(guān)。試驗(yàn)表明，當(dāng) x/ h0在 ～ 范圍內(nèi)時(shí)，梁的位移延性系數(shù)可達(dá)3～4。在計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度時(shí)，可考慮受壓鋼筋的作用。（2）梁的縱向鋼筋 抗震設(shè)計(jì)時(shí)：① 縱向受拉鋼筋配筋率不應(yīng)大于 %，也不應(yīng)小于表 24 中的數(shù)值。 ② 表 327 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級(jí) 支座 跨中一 二 三、四 ② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復(fù)作用下，梁中剪力反號(hào)，反彎點(diǎn)移動(dòng)的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)。梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級(jí)框架梁其直徑不小于 14mm ，且不應(yīng)小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的 1/4，三、四級(jí)框架梁縱筋直徑不小于 12mm。③ 在地震反復(fù)荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點(diǎn)的相當(dāng)長(zhǎng)度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞，因此，應(yīng)比非抗震框架的錨固長(zhǎng)度大。一級(jí)框架 l aE=la+10d二級(jí)框架 l aE=la+5d三、四級(jí)框架 l aE=la④ 一、二級(jí)框架梁縱向鋼筋應(yīng)伸過(guò)邊柱節(jié)點(diǎn)中心線。當(dāng)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)水平錨固長(zhǎng)度不夠時(shí)，應(yīng)沿柱節(jié)點(diǎn)外邊向下彎折。試驗(yàn)表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強(qiáng)度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成。水平段的粘結(jié)，是構(gòu)成錨固的主要成份，它控制了滑移和變形，在錨固中起很大作用，故不應(yīng)小于 。垂直段只在滑移變形較大時(shí)才受力，要求垂直段不小于 10d，因隨垂直段加長(zhǎng)，其作用相對(duì)減小，故限制最大垂直段長(zhǎng)度為 22d，縱向鋼筋的接頭，一級(jí)框架中應(yīng)采用焊接；二級(jí)框架中宜采用焊接。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值 As’/As,一級(jí)框架不應(yīng)小于 ，二、三級(jí)框架不應(yīng)小于 。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對(duì)梁的變形能力有較大影響。一方面，梁底面鋼筋可增加負(fù)彎矩時(shí)塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力；另一方面，防止正彎矩作用時(shí)屈服過(guò)早或破壞過(guò)重而影響負(fù)彎矩作用是強(qiáng)度和變形能力的正常發(fā)揮。抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁縱向鋼筋錨固要求見(jiàn)圖 23。（3）梁的箍筋抗震設(shè)計(jì)時(shí)：① 箍筋應(yīng)做 135o彎鉤，彎鉤端頭直段長(zhǎng)度不應(yīng)小于 10d（d 為箍筋直徑） 。② 根據(jù)試驗(yàn)和震害調(diào)查，發(fā)現(xiàn)梁端破壞主要集中雜 ～ 倍梁高的范圍內(nèi)。為保證梁具有足夠的延性，提高塑性鉸區(qū)壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變值，并防止塑性鉸區(qū)最終發(fā)生斜裂縫破壞，在梁端縱筋屈服范圍內(nèi)，加密封閉式箍筋，對(duì)提夠梁的變形能力十分有效。同時(shí)，為防止壓筋過(guò)早壓曲，應(yīng)限制箍筋間距。試驗(yàn)表明，當(dāng)縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于 6d～8d(d 為縱向鋼筋直徑)時(shí)，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會(huì)發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力。為此規(guī)定了梁的加密區(qū)長(zhǎng)度，箍筋最大間距及最小直徑，如表 323 所示。表 323 梁加密區(qū)長(zhǎng)度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）抗震等級(jí)加密區(qū)長(zhǎng)度（取較大值）箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑一 2hb,500 hb/4,6d,100 φ10二 ,500 hb/4,8d,100 φ8三 ,500 hb/4,8d,150 φ8四 ,500 hb/4,8d,150 φ6注：d 為縱筋直徑，h b為梁高。非加密區(qū)箍筋間距不應(yīng)大于 hb/2，b b及 250mm③ 加密區(qū)箍筋的肢距，一、二級(jí)不應(yīng)大于 200mm ,三、四級(jí)不宜大于 200mm。縱向鋼筋每排多于 4 根時(shí)，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱邊一般為 50mm④ 沿梁全長(zhǎng)，箍筋的配筋率 ρsv 不應(yīng)小于下列規(guī)定：一級(jí)抗震 二級(jí)抗震 三、四級(jí)抗震 （2）柱的構(gòu)造柱截面尺寸 框架柱截面尺寸一般由三個(gè)條件確定：① 最小構(gòu)造截面尺寸要求；② 軸壓比的要求③ 抗剪要求。由構(gòu)造要求，框架柱截面高度 hc不宜小于 400，柱截面寬度 bc不宜小于 300mm； hc/bc不應(yīng)超過(guò) ，應(yīng)盡量采用方柱。由于短柱的延性較差，容易產(chǎn)生見(jiàn)切破壞，故柱凈高 Hc 與柱截面在邊長(zhǎng) hc之比不宜小于 4。若實(shí)際工程中避免不了的短柱，應(yīng)采取構(gòu)造措施，提高柱的延性及抗剪能力。當(dāng)軸力過(guò)大時(shí)，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷載和地震作用組合下的軸力應(yīng)滿足軸壓比 μc 的要求：一級(jí)框架 μc≤二級(jí)框架 μc≤三級(jí)框架 μc≤柱截面尺寸還應(yīng)滿足抗剪強(qiáng)度要求：非抗震設(shè)計(jì) Vc≤ cb