【正文】 S（mm ） 100 100 80Vcs＝ f cbh0+h0Svns?γ RE V γ RE V 270γ RE Vρ＝ （％）bAs? ρ svmin＝ （％） 根據(jù)國內(nèi)對低周反復荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘以 的降低系數(shù)。（4） 柱截面設計以第一、二層 B 柱為例，對圖 18 中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計?；炷翞?C30，f c＝,縱向受力鋼筋采用 HRB400（ ）39。 2360/yfNm?箍筋選用 HRB235（ ）39。 210/yfNm?柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mmBⅠ—圖 318 柱計算截面構造要求：抗震調整系數(shù) ??三級抗震設防要求，框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪則=500450=1575 mm21minAs=410450=1292 mm2i2軸壓比驗算表 321 軸壓比限值 抗震等級類型一 二 三框架柱 框支柱 由 B 柱內(nèi)力組合表 17 查得： NⅠ1 = KNμ c ＝ .??NⅡⅡ = KNμ c＝ = ?NⅢⅢ ＝ KNμ c＝ ＝ ??均滿足軸壓比限值得要求。 正截面承載力的計算框架結構得變形能力與框架得破壞機制密切相關，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力并可能使結構成為機動 體系。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”三級框架: ?cM?b式中： ——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設計值之和。b地震往復作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮反時針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此，對一、二、三級框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設計值，應乘以增大系數(shù) 。第一層梁與 B 柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表 315 查得。：左震 +＝ KNm?bM 右震 +＝ KNm 取 ＝ KNmb第一層梁與 B 柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表 21 查得。：左震 += KNmc 右震 +＝ KNm梁端 取左震， 也應取左震：?bMc ＝m ＝=637 KNmc bM 取 ˊ＝637 KNm將 與 ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ccⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ ＝ (370)?????McⅡⅡ ＝ ()?McⅠⅠ ＝ + ＝ mMcⅡⅡ ＝ + = KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）的彎矩設計值應考慮增大系數(shù) 。 McⅢⅢ ＝ ＝ KNm根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表 316，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調整及承載力抗震調整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①M＝＝ KNm N＝＝ ②M＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：①M== KNm N＝＝ KN ②M＝m N＝680＝544 KNⅢⅢ截面：①M＝＝ KNm N＝＝ KN ②M＝ KNm N＝680 KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表 322，表中： e0＝ M ea＝（ 0－e 0） ，當 e0 h0時取 ea＝0? ei＝e 0＋e a ξ 1＝＋ 10ih?ξ 2＝－ 1，當 15 時取 ξ 2＝η＝1＋ （ ） 2ξ 1ξ 2he40iL0e＝ηe i＋－a sξ＝ （大偏心受壓）cm0fbhNξ＝ （小偏心受壓）cm0s0bcm2fbha(.＋）－） （－ ξ－ － ξAs＝A sˊ＝ （大偏心受壓））－（）＋－（ η ??As＝A sˊ＝ （小偏心受壓））－（ ξ ）－－ ξ （ ??s0ycm上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距； ξ 1——偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)； ξ 2——考慮構件長習比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)； e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、A sˊ——受拉、受壓鋼筋面積。表 322 柱正截面受壓承載力計算截面 ⅠⅠ ⅡⅡ ⅢⅢM（ KNm） N（KN ） 544 680L0（mm ） 3300＝4125 48501＝4850bh0（mm 2） 450415 500465 500465e0（mm） （mm ） ea（mm ） 0 ei（mm） L0/h ξ 1 1ξ 2 η ηe i（mm） e（mm） ξ(ξ b=) 偏心性質 小偏心 小偏心 小偏心 小偏心 大偏心 小偏心As＝A sˊ（mm 2）0 0 0 0 0 0選筋 4φ18 4φ22 4φ25實配面積（mm 2）1017 1520 1964（5）斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設計值按下式調整： Vc＝ nlcuHM＋式中：H n——柱凈高；——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值。取lcuM、調整后的彎矩值，一般層應滿足 ＝ ，底層柱底應考慮 的彎矩增大系?cb數(shù)。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝m Mcl＝ KNmHn＝ Vc＝ . ????柱得剪力承載力能力： V＝（ fcbh0＋f yv h0＋）＋?SsvAREγ 式中：λ——框架得計算剪跨比。λ＝ ，當 1 時，取 λ＝1；當 λ3 時，0nh2Hγ取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當 N 時，取N＝ cA0。 λ＝ ＝ 3，取 λ＝?? N＝ KN =500500＝ KN 取 KN設柱箍筋為 4 肢 φ10＠150，則： V＝ （ 500465＋310 ??＋10 3） ＝ KN KN 同時柱受剪力，截面應符合如下條件： Vc＝ （＋f cbh0）RE1γ 即 （500465）＝ = cV（6） 節(jié)點設計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設計的多層框架結構節(jié)點較少破壞，再 8 度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產(chǎn)生嚴重震害。因此，對不同的框架，應有不同的節(jié)點承載力和延性要求?！督ㄖY構抗震規(guī)范》 （GBJ11－89）規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配筋，不再進行受剪承載力計算。 構造要求（1）梁的構造① 截面尺寸框架梁的截面高度 hb 一般按（1/8～1/12）lb（lb 為梁的計算跨度）估算，且不宜大于 1/4 凈跨，梁的高寬比 bb/hb 較小時，混凝土抗剪能力有較大降低，同時梁截面寬度不宜小于 200mm 和 1/2bc（bc 為柱寬） ，梁截面的最小尺寸還應滿足豎向荷載作用下的剛度要求。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應滿足抗剪要求：抗震設計 V≤1/γ RE（ f cbh0）式中hw——截面的腹板高度，矩形截面取有效高度 h0，T 形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應滿足：抗震設計 一級 x≤ 0 二級 x≤ 0梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉動量，而塑性轉動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關。試驗表明，當 x/ h0在 ～ 范圍內(nèi)時，梁的位移延性系數(shù)可達3～4。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。（2）梁的縱向鋼筋 抗震設計時：① 縱向受拉鋼筋配筋率不應大于 %，也不應小于表 24 中的數(shù)值。 ② 表 327 抗震設計時，框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級 支座 跨中一 二 三、四 ② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復作用下，梁中剪力反號，反彎點移動的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔。梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級框架梁其直徑不小于 14mm ，且不應小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的 1/4，三、四級框架梁縱筋直徑不小于 12mm。③ 在地震反復荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點的相當長度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結力易發(fā)生破壞，因此，應比非抗震框架的錨固長度大。一級框架 l aE=la+10d二級框架 l aE=la+5d三、四級框架 l aE=la④ 一、二級框架梁縱向鋼筋應伸過邊柱節(jié)點中心線。當縱向鋼筋在節(jié)點水平錨固長度不夠時，應沿柱節(jié)點外邊向下彎折。試驗表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結強度和垂直段的彎折錨固作用所構成。水平段的粘結，是構成錨固的主要成份，它控制了滑移和變形，在錨固中起很大作用，故不應小于 。垂直段只在滑移變形較大時才受力，要求垂直段不小于 10d，因隨垂直段加長，其作用相對減小，故限制最大垂直段長度為 22d，縱向鋼筋的接頭，一級框架中應采用焊接；二級框架中宜采用焊接。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值 As’/As,一級框架不應小于 ，二、三級框架不應小于 。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對梁的變形能力有較大影響。一方面，梁底面鋼筋可增加負彎矩時塑性轉動能力；另一方面，防止正彎矩作用時屈服過早或破壞過重而影響負彎矩作用是強度和變形能力的正常發(fā)揮。抗震設計時，框架梁縱向鋼筋錨固要求見圖 23。（3）梁的箍筋抗震設計時：① 箍筋應做 135o彎鉤，彎鉤端頭直段長度不應小于 10d（d 為箍筋直徑） 。② 根據(jù)試驗和震害調查，發(fā)現(xiàn)梁端破壞主要集中雜 ～ 倍梁高的范圍內(nèi)。為保證梁具有足夠的延性，提高塑性鉸區(qū)壓區(qū)混凝土的極限壓應變值，并防止塑性鉸區(qū)最終發(fā)生斜裂縫破壞，在梁端縱筋屈服范圍內(nèi)，加密封閉式箍筋，對提夠梁的變形能力十分有效。同時，為防止壓筋過早壓曲，應限制箍筋間距。試驗表明，當縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于 6d～8d(d 為縱向鋼筋直徑)時，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力。為此規(guī)定了梁的加密區(qū)長度，箍筋最大間距及最小直徑，如表 323 所示。表 323 梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）抗震等級加密區(qū)長度（取較大值）箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑一 2hb,500 hb/4,6d,100 φ10二 ,500 hb/4,8d,100 φ8三 ,500 hb/4,8d,150 φ8四 ,500 hb/4,8d,150 φ6注：d 為縱筋直徑，h b為梁高。非加密區(qū)箍筋間距不應大于 hb/2，b b及 250mm③ 加密區(qū)箍筋的肢距，一、二級不應大于 200mm ,三、四級不宜大于 200mm。縱向鋼筋每排多于 4 根時，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱邊一般為 50mm④ 沿梁全長，箍筋的配筋率 ρsv 不應小于下列規(guī)定：一級抗震 二級抗震 三、四級抗震 （2）柱的構造柱截面尺寸 框架柱截面尺寸一般由三個條件確定：① 最小構造截面尺寸要求；② 軸壓比的要求③ 抗剪要求。由構造要求，框架柱截面高度 hc不宜小于 400，柱截面寬度 bc不宜小于 300mm； hc/bc不應超過 ，應盡量采用方柱。由于短柱的延性較差，容易產(chǎn)生見切破壞，故柱凈高 Hc 與柱截面在邊長 hc之比不宜小于 4。若實際工程中避免不了的短柱，應采取構造措施，提高柱的延性及抗剪能力。當軸力過大時，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷載和地震作用組合下的軸力應滿足軸壓比 μc 的要求：一級框架 μc≤二級框架 μc≤三級框架 μc≤柱截面尺寸還應滿足抗剪強度要求：非抗震設計 Vc≤ cb