【正文】 m3245470324547024341002434100 0 0 /MPa=/ /MPa=177。表67 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN ﹙N橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求。 斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求式中 ——由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；表67為的計(jì)算過程及結(jié)果，表68為的計(jì)算過程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表69。 3．斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠也具有足夠的安全度。m﹚324547024341000﹙N根據(jù)鋼束布置圖可知，4號鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對4號鋼束進(jìn)行驗(yàn)算，表66為4號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過程和結(jié)果。﹙⑦⑥﹚/⑤ /MPa=+ /MPa=+ 由上表的計(jì)算過程和計(jì)算結(jié)果可以看出，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)截面下緣處，符合的要求。②/④ /MPa⑩=⑧+⑨ /MPa=177。m﹚⑥3245470324547024341002434100 ﹙N根據(jù)以上公式所做正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果見表65：表65 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣kN① ﹙N計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。表62 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面12345063976242539762425397624253976242570832454703245470324547032454709754624075462407546240754624010=1/311=2*5/4012=101113=8*5/4014=(98）*7/6015=13+1416=12+15截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面1 23 4 5 67 8 9565926056592605659260565926010=1/3 11=2*5/4 12=1011 13=8*5/4 14=(98）*7/6 15=13+14 16=12+15 截面應(yīng)力部位aaoonn支點(diǎn)截面1 2 3 4 5 67 8 9 10=1/3 11=2*5/4 12=1011 13=8*5/4 14=(98）*7/6 15=13+14 16=12+15 表64 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位　　　跨中四分點(diǎn)支點(diǎn) 由上述計(jì)算，最大主拉應(yīng)力為，其結(jié)果符合要求。本設(shè)計(jì)以邊梁跨中截面為例，對其上梗肋（aa，如圖116所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）、和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣的方法驗(yàn)算，計(jì)算過程和結(jié)果見表62～表64. 預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求式中 ——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。 斜截面抗裂性驗(yàn)算 斜截面抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應(yīng)力控制的。m﹚3245470 2434100 0﹙N表61截面抗裂形驗(yàn)算計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣kN① ﹙N 在設(shè)計(jì)時(shí)，和的值可以按下式計(jì)算：、式中：、（）——構(gòu)件截面面積及對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；——第一期荷載永久作用； ——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加作用。根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)采用φ10200mm的雙肢箍筋，同時(shí)在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至100mm，采用閉合式箍筋。1）復(fù)核主梁截面尺寸，當(dāng)進(jìn)行截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，T形截面梁截面尺寸應(yīng)符合下式的要求，即≤ （62）式中 ——支點(diǎn)截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，kN； ——相對于剪力組合設(shè)計(jì)值處的T形截面腹板寬度，即； ——相對于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度（近似取支點(diǎn)處截面的有效高度），取mm； ——混凝土強(qiáng)度等級（MPa）= ＞==所以本設(shè)計(jì)主梁的支點(diǎn)截面尺寸符合要求。 (1)斜截面抗剪承載力驗(yàn)算：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面； ②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。，——使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，可查表；，——分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表。m四分點(diǎn)正截面承載力滿足要求。m =2）驗(yàn)算正截面承載力：正截面承載力按下式計(jì)算≤式中 ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的四分點(diǎn)截面最大彎矩組合設(shè)計(jì)值，可查表。1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面由于接近，故認(rèn)為中性軸在翼板內(nèi)。m主梁跨中正截面承載力滿足要求。則上式為= =設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度，對于C50混凝土及鋼絞線 ； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。 1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中，分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗(yàn)算這兩類截面的承載力。m四分點(diǎn)1 2 3 4 ∑ 跨中1 2 3 4 ∑ 支點(diǎn)1 2 3 4 ∑ 表58（2） 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號使用階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)kNkNkN下面將計(jì)算結(jié)果一并列入表58。表57 鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表 截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力損失Ⅰ=錨固時(shí)鋼束應(yīng)力=Ⅰ錨固后預(yù)應(yīng)力損失Ⅱ=+鋼束有效應(yīng)力=ⅡMPaMPa四分點(diǎn)12340跨中1 2 3 4 支點(diǎn)1 2 3 4 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按如下方法計(jì)算：傳力錨固時(shí)，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后與梁軸線的夾角，和的值可查表；——單根鋼束的面積。m）ΣMp（Nm）ΣMp（Nm）ΣMp（N據(jù)上述條件，查表得到：，由于表中所查數(shù)據(jù)是按強(qiáng)度等級C40混凝土計(jì)算所得，而本設(shè)計(jì)主梁為C50混凝土，所以查表所得數(shù)值應(yīng)乘以，為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對于C50混凝土，=，則=，故：，（2） 計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失表55（1） 跨中截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù)Npo/Mpo/kN﹒m Mg1/kN﹒m In/cm4An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa αEP195000計(jì)算應(yīng)力損失值Npo/An(MpoMg1)/In*enσpcΦ（tu，t0）ΔapαEPσpcΦ（t，t0） （1）i2=In/Anεcs（tu，t0） ρpEpεcs（t，t0） （2）ρ（ （1）+(2) )1+15ρρp計(jì)算數(shù)據(jù)σl6 =表55（2） 四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)Npo/Mpo/kN﹒m Mg1/kN﹒m In/cm4An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa αEP195000計(jì)算應(yīng)力損失值Npo/An(MpoMg1)/In*enσpcΦ（tu，t0）ΔapαEPσpcΦ（t，t0）（1）i2=In/Anεcs（tu，t0） ρpEpεcs（t，t0）（2）ρ（ （1）+(2) )1+15ρρp計(jì)算數(shù)據(jù)σl6 = 表55（3） 支點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 計(jì)算數(shù)據(jù)Npo/Mpo/kN﹒m Mg1/kN﹒m In/cm40An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa αEP195000計(jì)算應(yīng)力損失值Npo/An(MpoMg1)/In*enσpcΦ（tu，t0）ΔapαEPσpcΦ（t，t0）（1）i2=In/Anεcs（tu，t0） ρpEpεcs（t，t0）（2）