【正文】 據(jù)上述條件，查表得到： 0( , ) ? ? ， 30( , ) 0 .2 0 1 0c s utt? ??? 由于表中所查數(shù)據(jù)是按強度等級 C40 混凝土計算所得，而本設(shè)計主梁為C50 混凝土，所以查表所得數(shù)值應(yīng)乘以 ckf/ ， ckf 為混凝土軸心抗壓強度標準值，對于 C50 混凝土， ckf =，則 ckf/ =，故： 0( , ) ? ? ， 30( , ) 0 .2 0 1 0c s utt? ??? （ 2） 計算混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 表 55（ 1） 跨中截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) Npo/ Mpo/kN﹒ m Mg1/kN﹒ m In/cm4 An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa α EP 195000 計算應(yīng)力損失值 Npo/An (MpoMg1)/In*en σ pc Φ（ tu， t0） Δ ap α EPσ pcΦ（ t， t0） （ 1） i2=In/An ε cs（ tu， t0） ρ p 南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 40 頁 Epε cs（ t， t0） （ 2） ρ （ （ 1） +(2) ) 1+15ρρ p 計算數(shù)據(jù) σ l6 = 表 55（ 2） 四分點截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) Npo/ Mpo/kN﹒ m Mg1/kN﹒ m In/cm4 An/cm2 en=ep/cm Ep/Mpa α EP 195000 計算應(yīng)力損失值 Npo/An (MpoMg1)/In*en σ pc Φ（ tu， t0） Δ ap α EPσ pcΦ（ t， t0）（ 1） i2=In/An ε cs（ tu， t0） ρ p Epε cs（ t， t0） （ 2） ρ （ （ 1） +(2) ) 1+15ρρ p 計算數(shù)據(jù) σ l6 = 表 55（ 3） 支點截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) Npo/ Mpo/kN﹒ m Mg1。 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A 和 u 均采用預(yù)制 梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 27519A cm? 2 2 2 21 8 0 2 ( 1 5 3 0 5 0 1 0 1 2 7 1 3 1 3 2 5 ) 4 6 7 5 8 .7 5u c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 故 2 2 7 5 1 9 1 9 .8 27 5 8 .7 5Ah c mu ?? ? ? 南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 39 頁 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為 80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為 28 天。ρ p= 1+ 22iep A——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積 An，見主梁截面幾何特性計算總表； pe ——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 en，見主梁截面幾何特性計算總表； i ——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計為 i2= nnAI ； ),( 0tt? ——加載齡期為 t0，計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? ——加載齡期為 t0，計算齡期為 t 時混凝土收縮應(yīng)變。 計算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見下表。epi e pi = y nx – a i ΣNp0 2173 錨固時預(yù)加縱向力 N p0=ΔA pσp0 cosα () N p0 1 cosα 1 1 1 錨固時鋼 束應(yīng)力 σp0=σcon σl1σl2 σl4 鋼 束 號 4 1 3 2 南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 36 頁 跨中截面4l?計算表 表53（3） 計算數(shù)據(jù) A n= 7223.4076 cm2 ΔA p=16.8 cm2 I n = cm4 y nx= cm αEp = σl4 (MPa) ΣΔσpc(MPa) 合 計 epnΣMp0 In AnΣNp0 計 算 應(yīng) 力 損 失 的 鋼 束 號 1 3 2 ΣMp0 (N﹒m) 預(yù)加 彎矩 M p0= N p0179。 南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 34 頁 支點截面4l?計算表 表53（1） 計算數(shù)據(jù) A n= 11023.8cm2 ΔA p=16.8cm2 I n = 29059504.67cm4 y nx= cm αEp = σl4 (MPa) ΣΔσpc(MPa) 合 計 epnΣMp0 In 0.63 0.15 AnΣNp0 計 算 應(yīng) 力 損 失 的 鋼 束 號 1 3 2 ΣMp0 (N﹒m) 161 預(yù)加 彎矩 M p0= N p0179。 表 52（ 1） 四分點截面 2l? 計算表 鋼束號 d?? (MPa/ mm) 影響長度fl (mm) 錨固端 2l? (MPa) 距張拉端距離x(mm) 2l? 1 2 3 4 表 52（ 2）跨中截面 2l? 計算表 南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 33 頁 鋼束號 d?? (MPa/ mm) 影響長度fl (mm) 錨固端 2l? (MPa) 距張拉端距離x(mm) 2l? 1 2 3 4 表 52（ 3）支點截面 2l? 計算表 鋼束號 d?? (MPa/ mm) 影響長度fl (mm) 錨固端 2l? (MPa) 距張拉端距離x(mm) 2l? 1 0 2 0 3 0 4 0 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束 由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： pcEPl ??? ???4 （ 55） 式中 ?? pc? — 在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的 混凝土法向應(yīng)力（ aMP ）可按下式計算： ?? pc? =npipnp I eMAN ?? ? 00 （ 56） 式中 0pN 、 0pM — 分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； pie — 計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， inxpi aye ?? ， nxy 可查主梁截面特性匯總表， ia 可查各計算截面的鋼束 置及鋼束群重心位置計算表。計算方法如下： 反向摩擦影響長度： dpfEll ?? ??? ? （ 52） 式中 : l?? — 錨具變形、鋼束回縮值 (mm)，按 《 公預(yù)規(guī)》 條采用；對于夾片錨具 l?? = 6 mm； d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算： 0d = ll??? ?? 其中 σ o— 張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為 1395MPa； σ l— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 ] l? 后的鋼筋應(yīng)力； l— 張拉端至錨固端距離，即鋼束的有效長度。 ) (rad) (m) （ MPa） 1 7 2 7 3 7 4 7 表 51（ 3） 支點截面管道摩擦損失 ] l? 計算表 鋼束號 ??? ?? x kx??? kx)(e1 ??? ) ] e[1 kx)(con ????(。 (l為計 算跨徑 ) 表 51（ 1） 四分點截面管道摩擦損失 ] l? 計算表 鋼束號 ??? ?? x kx??? kx)(e1 ??? ) ] e[1 kx)(con ????(。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。 表 44 跨中截面對重心軸靜距計算 分塊名稱及序號 已知： b1=180cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號 分塊面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對凈軸靜矩 San 2700 三角承托 2 500 肋部 3 200 圖 4 1 跨中（四分點）截面靜矩計算圖（尺寸單位：c m ）1801550 50132502013462513ab10 ab13544622圖42 支點截 面靜矩計算圖式（尺寸單位：cm）18025015aa312246190onononon南京工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 27 頁 求和 下三角 4 馬蹄部分對凈軸靜矩 Sbn 169 馬蹄 5 1150 肋部 6 260 管道或鋼束 求和 翼板 1 凈軸以上凈面積對凈軸靜矩 Snn 2700 三角承托 2 500 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上凈面積對凈軸靜矩 Son 2700 三角承托 2 500 肋部 3 求和 分塊名稱及序號 已知： b1=250cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號 分塊 面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對換軸靜矩 Sao 3750 三角承托 2 500 肋部 3 200 求和 下三角 4 馬蹄部分對換軸靜矩 Sbo 169 馬蹄 5 1150 肋部 6 260 管道或鋼束 求和 翼板 1 凈軸以上換算面積對換軸靜矩 Sno 3750 三角承托 2 500 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上換算面積對換軸靜矩 Soo 3750 三角