【正文】 m）()⑸224547022454701684100168410000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶
。表711 預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣NP0（）()⑴MP0（N根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。即兩吊點(diǎn)間的距離為28m。 通過(guò)各控制截面計(jì)算，可知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力都能符合上面的規(guī)定。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)該符合下面的要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，則：。m）()⑼5562660556266055626605562660NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表79τ計(jì)算表荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表710 σcp計(jì)算表截面主應(yīng)力部位σCX (MPa)標(biāo)準(zhǔn)組合τ （Mpa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 橋梁結(jié)構(gòu)短暫的狀態(tài)，應(yīng)該計(jì)算出預(yù)應(yīng)力混凝土的法向預(yù)應(yīng)力在生產(chǎn)，運(yùn)輸和安裝等施工階段。m）()⑵5324632532463253246325324632An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（N表78表示了的計(jì)算過(guò)程，表79示出了的計(jì)算過(guò)程，混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表710，可以知道其計(jì)算結(jié)果是符合規(guī)范要求的。m）()⑹55626603885260Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)()⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表77 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗(yàn)算表 為了使混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全性，以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)1號(hào)梁上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面都可以用同樣方法計(jì)算得出。應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)In（cm4）()⑴Io（cm4）()⑵en(cm)⑶e0(cm)⑷Mg1（N 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)該符合下面的要求：式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。⑹/⑷(Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。m）()⑺556266033902803885260226971000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶MP yni / Wn (MPa)⑼=177。m）()⑵532463253246325971381597138128396692839669An（cm2）()⑶Wn（cm3）()⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）()⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（Nm）()⑼4720370472037047203704720370NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵X⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻X⑸/⑷(Ms Mg1) yoi / Io (MPa)⒁=(⑼⑻)X⑺/⑹σs(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +0. 5σS(MPa)⒃=⑿+⒂四分點(diǎn)σCX(MPa)支點(diǎn)σCX(MPa)表74 τ計(jì)算表荷載項(xiàng)目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載0529745486943153020251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點(diǎn)短期組合剪力支點(diǎn)短期組合剪力表75 σlp計(jì)算表截面主應(yīng)力部位 (MPa) （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)應(yīng)該根據(jù)受彎構(gòu)件的持久狀態(tài)，應(yīng)該用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，受拉區(qū)拉應(yīng)力和鋼筋混凝土的主拉應(yīng)力值，不得超過(guò)技術(shù)指標(biāo)。m）()⑵An（cm2）()⑶In（cm3）()⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）()⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（N，可已知道其結(jié)果符合規(guī)范要求。此設(shè)計(jì)以1號(hào)梁的跨中截面為例子，對(duì)梁的上梗肋（aa，）、凈軸（nn，）、換軸（oo，）和下梗肋（bb，）等四個(gè)地方分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它的截面都可以用同樣方法計(jì)算。m）()⑺472037032607700NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶MP/ Wnx (MPa)⑼=⑵/⑷σpc(MPa)⑽=⑻+⑼Mg1/ Wnx (MPa)⑾=⑹/⑷0(Ms Mg1)/ Wox (MPa)⑿=(⑺⑹)/ ⑸0σst(MPa)⒀=⑾+⑿0σst (MPa)⒁=⒀⑽ 這項(xiàng)驗(yàn)算的目的主要是為了保證主梁斜截面擁有與正截面相同的抗裂安全度。m）()⑵532462359713812839669An（cm2）()⑶Wnx（cm3）()⑷391387W0x（cm3）()⑸Mg1（N 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在短期作用效應(yīng)組合下，應(yīng)該符合下列要求：式中：——表示在短期作用效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下式計(jì)算：表72表示出了正截面抗裂驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，可以知道這樣的結(jié)果符合規(guī)范要求。②斜截面抗彎承載力驗(yàn)算在此設(shè)計(jì)中，因?yàn)榱簝?nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束都在梁端錨固，所以鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒(méi)有變化，可以不必進(jìn)行此項(xiàng)承載力的驗(yàn)算，通過(guò)構(gòu)造要求加以保證。 ③抗剪承載力計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按照下面式子計(jì)算：式中：——斜截面受壓端正截面處最大剪力組合設(shè)計(jì)值，； ——斜截面內(nèi)部混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（kN），按下面式子計(jì)算： ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，； ——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處 ； ——斜截面受壓端內(nèi)正截面處梁的有效高度，（），因此； ——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，當(dāng)時(shí)，取P=； ——混凝土強(qiáng)度等級(jí)； ——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，； ——箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ——斜截面內(nèi)配在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）； ——斜截面內(nèi)部箍筋的間距（mm）； ——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力（kN），按下式計(jì)算： ——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積（mm）； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），本設(shè)計(jì)的； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表71示出了N1～N6鋼束的值。滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率ρsv，%”的要求。②箍筋計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，并且應(yīng)該采用帶肋鋼筋，間距小于等于250mm。 首先假定，計(jì)算得到，對(duì)應(yīng)。①計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C按《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度C：式中：——斜截面處受壓端正截面地方的廣義剪跨比，當(dāng)時(shí)，取 ； ——通過(guò)斜截面受壓端正截面內(nèi)荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值； ——相應(yīng)上述最大剪力時(shí)彎矩組合設(shè)計(jì)值； ——通過(guò)斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋合力點(diǎn)到受壓邊緣的距離。式中：——混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。2）截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。1)復(fù)核主梁截面尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)該要符合《公預(yù)規(guī)》，即：式中：——經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力(kN），；——支點(diǎn)截面的腹板厚度（mm），即； ——支點(diǎn)截面的有效高度（mm