【導讀】土木工程畢設(shè)論文---黑龍江某大橋35m預(yù)應(yīng)力混凝土。簡支T型梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計。在工程中預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁具有剛度大變形小行車平順舒適伸縮縫。少抗震能力強等優(yōu)點因此無論是公路或者城市橋梁高架道路還是跨越寬闊的河。流橋均是首選的方案之一。工后張法預(yù)應(yīng)力技術(shù)可以節(jié)約大量普通鋼筋減少幾何截面尺寸和自重但隨著齡。梁是很不利的所以預(yù)應(yīng)力施工過程中質(zhì)量控制顯得尤為重要后張法預(yù)應(yīng)力技術(shù)。探索和總結(jié)經(jīng)驗進一步完善后張法預(yù)應(yīng)力的施工工藝從而提高預(yù)應(yīng)力的施工質(zhì)。本設(shè)計位于黑龍江橋位中心樁號為K090473橋梁全長188480m橋面凈寬為。凈72×10m設(shè)計荷載為公路Ⅱ級人群荷載為30kNm2橋梁上部結(jié)構(gòu)采用35m預(yù)應(yīng)。力混凝土T梁橫橋向4片主梁縱向6跨本橋設(shè)3道伸縮縫分別在兩橋臺和橋中心。本橋共進行了三部分內(nèi)容設(shè)計第一部分水文計算在此部分計算了設(shè)計流量。確定了滿足水文要求的最小橋長橋面最低標高以及沖刷線標高第二部分進行了

　　

【正文】 51875 734 625546894 41463 20564 360238295 41499 1011 鋼束換算 12933 1586 20506511 0 830700 89247 89247 109 普筋換算 5900 1903 11228524 0 1148118 77778 77778 109 換算截面 870709 755 657281929 43169 1011 表 321 支點截面的凈截面與換算界面的幾何特性計算表 階 段 分塊 名稱 分塊面積 Ai Ai 重 心至 梁頂 距離 yi 對梁的頂邊 的面積矩 Si Ai yi 自身慣矩 Ii 1011mm4 yiys mm Ix Ai yiys 2 mm4 I Ii Ix mm4 傳 力 錨 固 階 段 毛截 面 1275182 835 1064420429 47331 6 42702 107 4733 1011 普筋 換算 5900 1903 11228524 000 812 38928 109 38928 109 預(yù)留 管道 面積 9503 1091 10365750 26790 104 262 65144 108 33304 109 換算 面積 1271579 829 1054054679 47392 1011 現(xiàn) 澆 階 段 毛截 面 1275182 835 1064420429 47331 1011 7 7039700033 47338 1011 鋼束 換算 面積 12933 1091 14106805 000 249 79929 108 79929 108 普筋 換算 5900 1903 11228524 000 1061 66404 109 66404 109 換算 截面 面積 1294016 842 1089755758 4808 1011 使 用 階 段 毛截 面 1320182 809 1067795529 49848 1011 8 7514545062 49856 1011 鋼束 換算 面積 12933 1091 14106805 000 274 97367 108 97367 108 普筋 換算 5900 1903 11228524 000 1087 69670 109 69670 109 換算 截面 面積 1339016 816 1093130858 50650 1011 35 承載能力極限狀態(tài)計算 抗剪承載力計算 箍筋采用 HRB335 鋼筋直徑 10mm 單箍雙肢 h2 截面抗剪承載力驗算 尋找斜截面抗剪最不利位置假設(shè)斜截面水平投影長度則該部位的各孔道距離梁底分別為則 則根據(jù)變化點截面與距離支點截面的內(nèi)力進行線性內(nèi)插可知該部位的則該部位的剪跨比 此投影長度與假設(shè)值比較接近因此采用處為該斜截面的最不利位置為了使截面破壞時避免斜壓破壞驗算截面尺寸 是否成立 在距離支點處的剪力設(shè)計值為 所以成立 為了防止截面破壞時避免斜拉破壞應(yīng)控制截面配箍率不要過小先檢驗結(jié)構(gòu)是否僅按構(gòu)造要 求配箍就能滿足抗剪要求 所以抗剪鋼筋的配置需要通過計算確定 按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTG D622020 要求預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件抗剪箍筋必須是變形鋼筋且直徑不小于 10mm 本設(shè)計取箍筋為HRB335 直徑為 10mm 箍筋形式為單箍雙肢 配筋率混凝土與箍筋共同提供的抗剪能力占混過凝土箍筋和鋼筋總的抗剪承載了的比例取 按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTG D622020 要求箍筋間距不得大于 250mm 則取則配箍率所以配箍率大于又由于大于所以該區(qū)段內(nèi)的配箍率滿足規(guī)范的最小配筋率規(guī) 定式中 37574mm 是斜截面受壓端處主梁腹板寬度 4996mm 是距離支點一半梁高部位的主梁腹板寬度在這一區(qū)間內(nèi)的腹板平均寬度介于兩者之間配置箍筋 抗剪承載力驗算 取斜截面受壓端部位進行驗算 檢驗是否成立 所以抗力為大于作用 所以距離支點 h2 處斜截面抗剪承載來滿足設(shè)計要求 點處抗剪承載力驗算 變化點截面處 變截面點處的各孔道距離梁底分別為 規(guī)范構(gòu)造要求箍筋間距不得大于 250mm 取配箍筋 計算結(jié)果表明截面尺寸滿足要求但需要按照計算配置抗剪鋼筋 估計斜截面水平投影長度該部位 剪跨比取 與估計值較為接 近取 投影長度為斜截面受壓端水平距離支點為 該部位腹板寬度為 200mm 36 預(yù)應(yīng)力損失計算 確定張拉控制應(yīng)力 失 摩阻損失為 預(yù)埋金屬波紋管 K＝ 00015鋼絞線μ＝ 02025取μ＝ 02各截面摩阻損失計算見表 324 表 325 表 326 表 324 支點截面摩阻損失計算表 鋼束編號 1 2 3 4 x mm 1364883 2129766 2291920 2291920 θ角度 00000 00000 00000 00000 θ弧度 00000 00000 00000 00000 00002 00003 00003 00003 00002 00003 00003 00003 σ con 13020 13020 13020 13020 σ l1Mpa 02665 04159 04475 04475 表 325 h2 截面摩阻損失計算表 鋼束編號 1 2 3 4 x mm 11114883 11879766 12041920 12041920 θ角度 09420 11732 13850 13850 θ弧度 00164 00205 00242 00242 00050 00059 00066 00066 00049 00059 00066 00066 σ con 13020200 13020200 13020200 13020200 σ l1Mpa 64359 76297 86176 86176 表 326 變化點截面摩阻損失計算表 鋼束編號 1 2 3 4 x mm 47064883 47829766 47991920 47991920 θ角度 43913 54636 60000 60000 θ弧度 00766 00954 01047 01047 00224 00262 00281 00281 00221 00259 00278 00278 σ con 13020200 13020200 13020200 13020200 σ l1Mpa 288256 337277 361310 361310 表 327 L4 點截面摩阻損失計算表 鋼束編號 1 2 3 4 x mm 74214883 74979766 75141920 75141920 θ角度 69773 86782 60000 60000 θ弧度 01218 01515 01047 01047 00355 00415 00322 00322 00349 00407 00317 00317 σ con 13020200 13020200 13020200 13020200 表 328 跨中截面摩阻損失計算表 鋼束編號 1 2 3 4 x mm 1470649 1478298 1479919 1479919 θ角度 120200 120200 60000 60000 θ弧度 02094 02094 01047 01047 00639 00641 00431 00431 00619 00621 00422 00422 σ con 13020200 13020200 13020200 13020200 σ l1Mpa 806535 807937 549774 549774 形損失 本設(shè)計采用兩端張拉鋼筋張拉端到錨固端距離計算為半長鋼束 本設(shè)計取 1302MpaL 為張拉端到錨固端的水平距離為摩阻損失斜率為反向摩阻力影響長度 反向摩阻力影響長度表 330 錨具變形損失見表 329 本設(shè)計采用 OVM 夾片錨具錨具變形與鋼筋回縮值取 4mm 拉損失 預(yù)應(yīng)力束的張拉順序為 4312 代表鋼束有效張拉力 分批張拉損失結(jié)果見表 331 所示 表 329 錨具變形損失 錨固端 x mm 000 000 000 000 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 13081 13058 10766 10766 支點 x mm 13649 21298 22919 22919 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 12931 12825 10596 10596 h2 x mm 111149 118798 120419 120419 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 11862 11760 9871 9871 變化點 x mm 470649 478298 479919 479919 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 7919 7830 7200 7200 L4 x mm 742149 749798 751419 751419 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 4941 4862 5183 5183 跨中 x mm 1470649 1478298 1479919 1479919 Δσ 13081 13058 10766 10766 σ l2 000 000 000 000 表 330 反向摩阻力影響長度 鋼束號碼 1 2 3 4 13020 13020 13020 13020 80654 80794 54977 54977 L 14706488 14782977 14799192 14799192 00055 00055 00037 00037 1192587 1194647 1449020 1449020 13081 13058 10766 10766 表 331 支點處截面預(yù)應(yīng)力分批張拉損失表 Ni N1 N2 N3 N4 σ pcij 代表 由鋼束 i 施 加的預(yù)壓力 在 j 處產(chǎn)生 的正應(yīng)力 張拉順序 4 3 1 2 σ pe12 11724225 11733296 11955963 11955963 θ i 120200 120200 60000 60000 Npei 7970 105 7976 105 8264 105 8264 105 In 47392 1011 An 12716 106 epi 4400687 639612 7756562 7756562 σ pc34 1698981 ∑ pc4 22955 σ l44 129741 σ pc24 0543775 ∑ pc3 05965 σ l43 33714 σ pc23 0543775 ∑ pc2 00000 σ l42 00000 σ pc21 0674650 ∑ pc1 06747 σl41 38131 σ pc13 0052730 σ pc14 0052730 σ l4 38131 00000 33714 129741 表 332 距離支點一半梁高處截面預(yù)應(yīng)力分批張拉損失表 Ni N1 N2 N3 N4 σ pcij 代表 由鋼束 i 施 加的預(yù)壓力 在 j 處產(chǎn)生 的正應(yīng)力 張拉順序 4 3 1 2 σ pe12 11769473 11767731 11946702 11946702 θ i 110580 108268 46150 46150 Npei 8028 105 8033 105 8276 105 8276 105 In 46556 1011 An 12144 106 epi 1759686 1980904 9314535 9314535 σ pc34 2223793 ∑ pc4 35821 σ l44 202458 σ pc24 0979844 ∑ pc3 13583 σ l43 76769 σ pc23 0979844 ∑ pc2 00000 σ l42 00000 σ pc21 0601333 ∑ pc1 06013 σl41 33987 σ pc13 0378427 σ pc14 0378427 σ l4 33987 00000 76769 202458 表 333 變化點處截面預(yù)應(yīng)力分批張拉損失表 Ni N1 N2 N3 N4 σ pcij 代表 由鋼束 i 施 加的預(yù)壓力 在 j 處產(chǎn)生 的正應(yīng)力