【正文】 231 232 233 234 5. 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 6. 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 .710687829807818*** Load lateral distribution factor ***No. Y Ｍcq Ｍcg Ｍcl Ｍcr 1 0. 2 0. 3 0. 4 0. 0. 5 0. 6 0. 7 0.②支點處橫向分布系數(shù)的計 圖2—2 主梁支點荷載橫向分布市系數(shù)計算圖（1—3號梁） 對于1號梁： 對于2號梁： 對于3號與4號梁： ③橫向分布系數(shù)匯總 見表21表2—1 各梁的橫向分布系數(shù)匯總表荷載類別1（7）2（6）3（4）（5）mcm0mcm0mcm0車輛4）、活載內力計算活載產生的彎矩對于公路Ⅰ級，車道荷載的均布荷載標準值為：qk=。車道荷載的集中荷載的標準值，按如下插值公式計算：Pk=；車道荷載的均布荷載標準值應滿布于使結構產生最不利效應的同號影響線上。集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線峰值處。表2—2 荷載及影響線面積匯總表項目影響線頂點位置荷載P面積(m2)均布荷載（KN/m）集中荷載(KN)M1/2L/2258M1/4L/4258M1/8L/8258Q0支點處258Q1/2L/22580（/）Q1/8L/8258表2—3 車道荷載產生的彎矩（KN?m）梁號內力m0qp均布荷載合計集中荷載合計內力1（7）M1/2258M1/4258M1/82582（6）M1/2258M1/4258M1/82583（4）(5)M1/2258M1/4258M1/8258注：表中內力值計算公式為，其中?；钶d產生的剪力計算活載剪力應計入橫向分布系數(shù)m沿橋跨變化的影響。通常分兩步進行，先按跨中的mc由等代荷載計算跨中剪力；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù)m0，并考慮支點至第一根橫隔梁（L/4）為直線變化來計算支點剪力。根據(jù)《公橋規(guī)》：梁號內力m0m1+uqpw均布荷載合計集中荷載合計內力1（7）Q支Q1/2Q1/4Q變2（6）Q支Q1/2Q1/4Q變3（4）(5)Q支Q1/2Q1/4Q變表2—4 車道荷載產生的剪力（KN）活載內力計算結果表2—5 活載內力計算結果截面位置距端截面的距離x（mm）公路級荷最大彎矩最大剪力MＱｋ（kNm）VＱｋ(kN)支點0變截面3063L/46125跨中12250內力組合基本組合用于承載能力極限狀態(tài)設計，短期組合與長期組合用于正常使用極限狀態(tài)計算。各種組合情況見（表 26）表2—6 荷載內力計算結果截面位置基本組合短期組合長期組合　Md　Vd　MS　VL　ML　VL　(kNm)　(kN)　(kNm)　(kN)　(kNm)　(kN)支點000變截面L/4跨中第二節(jié) 行車道板的設計（一）計算圖式考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固結中間鉸接的板計算。見（圖2—17） 圖2—17 行車道板計算圖示（單位cm）（二）恒載及其內力：瀝青混凝土面層： C40號混凝土墊層： T形梁翼緣板自重： 每延米板寬恒載合計： ：彎矩： 剪力： ： 按《橋規(guī)》：后車輪著地寬度及長度為: 順行車方向輪壓分布寬度為：垂直行車方向輪壓分布寬度為：荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度為：汽車沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為：作用于每米寬板條上的剪力為：：+彎矩： 剪力： （三）截面設計、配筋與強度驗算懸臂根部高度，凈保護層厚度為設選用HRB335,鋼筋，則有效高度 按《橋規(guī)》（本文中公式2—6）： 則 即 解得 驗算： ，滿足要求。按《橋規(guī)》：所以 當選用HRB鋼筋，每米寬板內需要鋼筋間距為100mm時，可提供的鋼筋面積為 ，符合要求按《橋規(guī)》，矩形截面受彎構件的截面尺寸應符合下列要求： 滿足要求。根據(jù)《橋規(guī)》 故不需要進行斜截面抗剪強度驗算，僅按構造要求配置箍筋。板內分布鋼筋采用R235,鋼筋，間距為200mm。強度驗算： 滿足要求。第三節(jié) 配筋設