【正文】 計(jì)算表鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)　　　　　1 2 301 401 ∑　　　 101 201 301 401 ∑　　　 1 2 3 4 ∑　　　 鋼束號(hào)正常使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)　　　　1 2 301 401 ∑　　　 101 201 301 401 ∑　　　 1 2 3 4 ∑　　　 7 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 跨中截面正截面承載能力計(jì)算跨中截面尺寸見(jiàn)圖311，預(yù)應(yīng)力鋼筋到截面底邊的距離為，則，上翼緣平均厚度為箱形截面梁在腹板兩側(cè)上下翼的有效寬度計(jì)算如下：對(duì)簡(jiǎn)支梁各跨中部梁端式中 —腹板兩側(cè)上下各翼緣的有效寬度，；—腹板兩側(cè)上下各翼緣的實(shí)際寬度，；—有關(guān)簡(jiǎn)支梁各跨中部梁端段翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，理論跨徑，則，則根據(jù)，得，則根據(jù)，得，則根據(jù)，得因此箱形截面梁跨中翼緣的有效寬度為，即箱型梁實(shí)際翼緣板全寬。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣的有效寬度計(jì)算。圖316 箱型梁翼緣有效寬度計(jì)算圖示（尺寸單位cm）判斷中性軸的位置，若：則中性軸在翼緣板內(nèi)。由于因此，故中性軸在上翼緣板內(nèi)。混凝土受壓區(qū)高度故，且，其中。將代入下式計(jì)算正截面承載力而，故，跨中截面承載力滿足要求。根據(jù)相同計(jì)算步驟，四分點(diǎn)正截面承載力亦滿足要求。 驗(yàn)算最小配筋率（跨中截面）由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力很凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，由以上計(jì)算可知；—受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，可按下式計(jì)算—受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按下式計(jì)算式中—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩，可查表313；—換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，可查表313；—使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，可查表321；—分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表313；—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力， 由此可得：，故最小配筋率滿足要求。 斜截面抗剪承載力計(jì)算由《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置按下列規(guī)定采用：1)距支座中心h/2處的截面。2)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。3)錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面。4)箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。5)構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。選取支點(diǎn)h/2處進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置及彎起角度見(jiàn)表36，箍筋采用四肢直徑12mm的R235鋼筋，設(shè)間距，距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為。先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核。若滿足下式要求，則不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。式中：—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)C50， MPa； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎購(gòu)件，；—驗(yàn)算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，依內(nèi)插求得距支點(diǎn)h/2處的彎矩，剪力為 —計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至上邊緣的距離，因預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎起，近似取截面的有效高度值，即； —驗(yàn)算截面腹板寬度，所以進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算。當(dāng)進(jìn)行界面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合下式要求，即式中 —混凝土強(qiáng)度等級(jí)，對(duì)C50混凝土；所以主梁截面尺寸符合要求，但仍需按計(jì)算配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力計(jì)算式中 —斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值 —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗彎承載力（KN），按下式計(jì)算： —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；—受壓翼緣的影響系數(shù)，； b—斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=360mm； —斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，=1420mm； P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100，而，當(dāng)時(shí)，取，則 —混凝土強(qiáng)度等級(jí) —斜截面內(nèi)箍筋配筋率， —與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力（KN）按下式計(jì)算： —斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積（mm2）； —預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，； —預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面的切線與水平線的夾角，見(jiàn)表322.表322 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號(hào)x4(cm)R（cm)sinθcosθa0(cm)ai(cm)ap(cm)距支點(diǎn)h/2處斜截面頂端4未彎起 0199 3 2 1 則上述說(shuō)明主梁距支點(diǎn)h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。由于中梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束都在梁端錨固，鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒(méi)有變化，配筋率亦滿足要求，可不必進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。8 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過(guò)規(guī)范規(guī)定的限值來(lái)表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗(yàn)算。 正截面抗裂性驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》， 全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足的要求。式中—在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力?！鄢款A(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。在設(shè)計(jì)時(shí)，和的值可按下式近似計(jì)算式中（）—構(gòu)件截面面積及對(duì)截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；—預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距；—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；—第一期荷載永久作用；—使用階段預(yù)應(yīng)鋼束的預(yù)加力。正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表323。表323 正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算表應(yīng)力部分跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)(12)= [(7)(6)]/(5)(13)=(11)+(12)(14)=(13)(10)由以上計(jì)算可見(jiàn)，其各截面正截面抗裂性均符合要求。 斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面的抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應(yīng)力控制的。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。以邊梁跨中截面，對(duì)其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣方法驗(yàn)算，計(jì)算過(guò)程和結(jié)果見(jiàn)表324至326。預(yù)制的全應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；表324為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，表325為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表326。表324 計(jì)算表截面應(yīng)力部分aaoonnbb跨中截面Np/1 Mp/Nm　2 An/cm23 In4 yn50I06 y070mgl8 ms9Np/An10=1/3 Mpyn/In11=2*5/4 σpc12=1011 mglyn/ In13=8*5/4 (msmgl)/ y0/I014=（98）*7/6 σs　15=13+14 σcx　16=12+15 截面應(yīng)力部分aaoonnbb四分點(diǎn)截面Np/1 Mp/Nm　2 An/cm23 In4 yn5 I06y070mgl8 ms9 Np/An10=1/3 Mpyn/In11=2*5/4 σpc12=1011 mglyn/ In13=8*5/4 (msmgl)/ y0/I014=（98）*7/6 σs　15=13+14 σcx　16=12+15 截面應(yīng)力部分aaoonnbb支點(diǎn)截面Np/1 Mp/Nm　2 An/cm23 In4 yn5 I0642889148428891484288914842889148y070mgl8 ms9 Np/An10=1/3 Mpyn/In11=2*5/4 σpc12=1011 mglyn/ In13=8*5/4 (msmgl)/ y0/I014=（98）*7/6 σs　15=13+14 σcx　16=12+15 表325 計(jì)算表　　上梗肋an凈軸nn換軸oo下梗肋bbV/In/cm4I0/cm4腹板寬b/cmSnn/cm3Sno/cm3τa/MPaSnn/cm3Sno/cm3τn/MpaSnn/cm3Sno/cm3τ0/MPaSnn/cm3Sno/cm3τb/MPa跨中截面一期恒載Vgl036　0　0　0　0短期組合Vs　　預(yù)加力Vp0　0　0　0　0短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　　　　上梗肋an凈軸nn換軸oo下梗肋bbV/In/cm4I0/cm4腹板寬b/cmSnn/cm3Sno/cm3τa/MPaSnn/cm3Sno/cm3τn/MpaSnn/cm3Sno/cm3τ0/MPaSnn/cm3Sno/cm3τb/MPa四分點(diǎn)截面一期恒載Vgl36　　　　短期組合Vs　　　　預(yù)加力Vp　　　　短期組合剪應(yīng)力