【正文】 m　2 An/cm23 In4 yn5 I06y070mgl8 ms9 Np/An10=1/3 Mpyn/In11=2*5/4 σpc12=1011 mglyn/ In13=8*5/4 (msmgl)/ y0/I014=（98）*7/6 σs　15=13+14 σcx　16=12+15 截面應(yīng)力部分aaoonnbb支點(diǎn)截面Np/1 Mp/N以邊梁跨中截面，對(duì)其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣方法驗(yàn)算，計(jì)算過程和結(jié)果見表324至326。正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果見表323。 正截面抗裂性驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》， 全預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足的要求。當(dāng)進(jìn)行界面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合下式要求，即式中 —混凝土強(qiáng)度等級(jí)，對(duì)C50混凝土；所以主梁截面尺寸符合要求，但仍需按計(jì)算配置抗剪鋼筋。預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置及彎起角度見表36，箍筋采用四肢直徑12mm的R235鋼筋，設(shè)間距，距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為。3)錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面。根據(jù)相同計(jì)算步驟，四分點(diǎn)正截面承載力亦滿足要求。圖316 箱型梁翼緣有效寬度計(jì)算圖示（尺寸單位cm）判斷中性軸的位置，若：則中性軸在翼緣板內(nèi)。表320 鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力錨固時(shí)鋼筋錨固后預(yù)加應(yīng)力鋼束有效損失損失應(yīng)力（MPa）（MPa)四分點(diǎn)1 2 3 4 跨中1 2 3 4 支點(diǎn)1 2 3 4 施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力按下式計(jì)算傳力錨固時(shí)，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力：彎矩：剪力：式中—鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的值可查表37；—單根鋼束的面積。表318 四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計(jì)算應(yīng)力損失分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6） 成橋后四分點(diǎn)截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算方法與預(yù)加應(yīng)力階段混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算方法相同，其結(jié)果見表319?！浣盥剩?；—為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，可查表313；—為鋼束群重心至截面凈軸的距離，可查表313；—截面回轉(zhuǎn)半徑，其中 、可查表313；—加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；—加載齡期為、計(jì)算齡期為時(shí)收縮應(yīng)變。m∑Mp0/N張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失在反向摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端處的錨具變形、鋼束回縮損失反向摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼束的回縮損失: 計(jì)算結(jié)果見表315。 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，計(jì)算四分點(diǎn)其各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失，其他截面皆采用同樣的方法計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表314至表321。計(jì)算結(jié)果見表310至312。 故對(duì)每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置的剪應(yīng)力，即需計(jì)算下面幾種情況的靜矩:1) aa線以上(或以下)的面積對(duì)中性軸(凈軸和換軸)的靜矩。 截面靜矩計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。 截面面積及慣性矩計(jì)算(1)在預(yù)加力階段，即階段二，只需計(jì)算小截面的幾何特性。通過每根鋼束長(zhǎng)度計(jì)算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長(zhǎng)度，用于備料和施工。2)控制截面的鋼束重心位置計(jì)算①各鋼束重心位置計(jì)算:由圖313所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為式中—鋼束在計(jì)算截面處鋼束中心到梁底的距離；—鋼束起彎前到梁底的距離；—鋼束彎起半徑；—圓弧段起彎點(diǎn)到計(jì)算點(diǎn)圓弧長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的圓心角。錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離為 (見圖312)；圖313為為鋼束計(jì)算圖式，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離x，列表計(jì)算于表 36內(nèi)。(2) 鋼束彎起角度及線形的確定:預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為三排，最下排兩根(N4)176。錨頭布置應(yīng)遵循均勻、分散的原則。 預(yù)應(yīng)力鋼束布置(1) 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1)對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，應(yīng)盡可能加大鋼束群重心的偏心距。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束數(shù)。表33 橫向分布影響線豎坐標(biāo)值計(jì)算表　β荷載位置12341234梁號(hào)γ　　　　　　　　1 2 　　12341β= 2γ= ④計(jì)算各梁的荷載橫向分布系數(shù)：1號(hào)梁（邊梁）的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖35所示。對(duì)箱形截面，計(jì)算圖示見圖34，計(jì)算如下。圖33 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖式主梁彎矩和簡(jiǎn)歷的計(jì)算公式分別為永久作用效應(yīng)計(jì)算見表32。圖31 箱型梁的跨中及端部截面圖（單位尺寸mm） 表31 跨中截面幾何特性計(jì)算表跨中截面分塊名稱分塊面積分塊面積分塊面積形心到上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積自身慣矩di=ysyi分塊面積對(duì)截面形心慣矩I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面頂板5220946980 140940 50 13060744 13201684 承托11590 2482 38 781998 784480 腹板85355878 4719113 26 2825798 7544911 底板1881284031 69947 92 15913662 15983609 ∑　698479 4932482 　32582203 37514685 　　　　　　　　　小毛截面頂板4320938880 116640 12661441 12778081 承托11590 2482 961519 964001 腹板85355878 4719113 2001126 6720239 底板1881284031 69947 14520918 14590865 ∑　690379 4908182 　30145004 35053186 大毛截面形心到上緣距離ys1=小毛截面形心到上緣距離ys2= 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)(希望＞)上核心距=下核心距=截面效率指標(biāo)=＞說明以上初步擬定主梁跨中截面尺寸是合理的。(4)預(yù)應(yīng)力管道采用金屬波紋管成形，波紋管內(nèi)徑為60mm，外徑70mm，管道摩擦系數(shù)，管道偏差系數(shù)，錨具變形和鋼束回縮量為6mm（一端）。 設(shè)計(jì)依據(jù)與設(shè)計(jì)規(guī)范(1)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01—2003）(2)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JIG D60—2004）(3)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JIG D62—2004）(4)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ 041—2000）(5)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D81—2006）2 箱型梁構(gòu)造形式及相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)(1)本箱梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，施工工藝為后張法。（4）鋼板應(yīng)符合GB700－1988規(guī)定的Q235B鋼板。 材料及工藝（1）混凝土：預(yù)制主梁、端橫梁、現(xiàn)澆接頭、濕接縫、封錨、橋面現(xiàn)澆層混凝土均為C50；橋面鋪裝采瀝青混凝土。河床顆粒影響系數(shù)：墩前泥沙始沖流速：動(dòng)床沖刷（）時(shí)的指數(shù)墩柱為雙柱式，不帶系梁，橋墩計(jì)算寬度。3 設(shè)計(jì)流量和設(shè)計(jì)流速的復(fù)核 根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的河床樁號(hào)，繪制河流橫斷面圖（ 、）樁號(hào)K2+138K2+140K2+150K2+155K2+165K2+168K2+180K2+185K2+200標(biāo)高 樁號(hào)K2+210K2+220K2+227K2+240K2+250K2+260K2+270K2+280K2+294標(biāo)高 樁號(hào)K2+300K2+310K2+320K2+330K2+340K2+350K2+351K2+400　標(biāo)高 　 河床樁號(hào) 水位數(shù)據(jù)樁號(hào)K2+設(shè)計(jì)洪水位河床高程水深平均水深間距濕周過水面積累計(jì)面積合計(jì)138　　　　　　0　　　　　140 　15010 　1555 　16510 　1683 　18012 　1855 　20015 　21010 　22010 　2277 　24013 　25010 　26010 　27010 　28010 　29414 　3006 　31010 　32010 　33010 　34010 Bc=35010 ω=㎡3511 χ=0 　400　　　　　圖21 河流縱斷面圖示4 橋孔長(zhǎng)度計(jì)算由于灘槽不易劃分,故河床全部改為河槽由于Y河屬分汊、彎曲河段，查規(guī)范《公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGC302002），采用下式計(jì)算 橋孔最小凈長(zhǎng)度為： 綜合分析Y河上擬定的橋型方案為：預(yù)應(yīng)力箱型梁橋，雙柱式橋墩，A型框架橋臺(tái)，鉆孔灌樁基礎(chǔ)，實(shí)際橋孔凈長(zhǎng)為5 橋面設(shè)計(jì)高程計(jì)算按設(shè)計(jì)水位計(jì)算的橋面最低高程，根據(jù)《公路工程水文計(jì)規(guī)范》式中：橋面設(shè)計(jì)高程 考慮雍水，浪高，波浪雍高橋下凈空高度橋梁上部結(jié)構(gòu)建筑高度應(yīng)包括橋面鋪裝高度 計(jì)算橋下雍水高度 1 橋下雍水高度因該河流屬平原易沖刷河段，故2 橋位處波浪高度V w ——風(fēng)速。(4).。因本地段為非通航河流地段，且地質(zhì)條件復(fù)雜，經(jīng)綜合比較后最終以適用最廣、材料用量最少、施工方便的預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋作為最佳設(shè)計(jì)方案?？杀ＷC司機(jī)正常行駛，滿足交通運(yùn)輸安全要求。需要大量的吊裝