裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支t形梁-wenkub.com
2025-05-25 00:40 本頁面
【正文】 通過這次設(shè)計首要一點就是將所學(xué)知識整理鞏固了一遍，在大腦里形成了一個知識網(wǎng)絡(luò)，有了這個網(wǎng)絡(luò)，在遇到實際問題時，就能方便地、有條理地找到解決問題的思路。對設(shè)計的評價及心得體會0最不利截面的軸力和彎矩：軸力：，彎矩：配筋結(jié)果：鋼筋直徑（MM）：φ25，鋼筋根數(shù)：21，鋼筋面積CM2：彎矩 計算結(jié)果如下：樁基計算結(jié)果表1截面位置計算方法：樁長計算按允許應(yīng)力法，樁基內(nèi)力按m法計算。四、鉆孔灌注樁計算：本設(shè)計橋臺配筋計算采用《柱式墩臺CAD系統(tǒng)》進行計算 鋼筋直徑(MM) （查表21）上部構(gòu)造恒載，；蓋梁自重（單片）；橫系梁自重（25）=198KN；π25=；本設(shè)計橋墩配筋計算采用《柱式墩臺CAD系統(tǒng)》進行計算橋墩計算結(jié)果1246○4○4主筋數(shù)量 表25(三)截面配筋設(shè)計與承載力校核蓋梁混凝土采用C30，主筋采用φ25，d=27mm，As = ,保護層厚度為8cm，Ra=，Ry=340Mpa：r0Md= fcd bx(h0x/2)fsd = fcd bx按《橋規(guī)》，鋼筋混凝土蓋梁的正截面抗彎承載力規(guī)定和斜截面抗剪規(guī)定計算。右剪力（KN）M計算蓋梁內(nèi)力匯總右○2~○2○3~○3○4~○4汽車各截面彎矩（KN?m）○4~○400對稱對稱掛100活載內(nèi)力列表○4~○40對稱對稱取B=圖28汽20活載內(nèi)力列表圖26（尺寸單位：cm）2）掛100，對稱布置時：η1=0，η2=，η3=，η4=，η5=0，偏心布置時：η1=，η2=，η3=，η4=，η5=，（2）按順橋向活載移動情況，求得支座反力的最大值1）汽20，考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（），布載長度l為:l=+=單孔布載，如圖27圖24（尺寸單位：cm）0（1）活載橫向分布系數(shù)計算，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。M3=********25**=Q右○1~○1q1=***25+****25=剪力（KN） 圖 22（尺寸單位：cm）① ⑤一孔上部構(gòu)造總重KN 表21 橋墩尺寸：考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖，選用如圖21所示結(jié)構(gòu)尺寸。 材料：第二部分 40米T梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計一．1．選定支座的平面尺寸由橡膠的抗壓強度和梁端混凝土的局部承壓強度來確定。（三）截面內(nèi)力計算影響線計算圖（尺寸單位：mm）（二）跨中橫隔梁的內(nèi)力影響線通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線位置截面的較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大，所以如圖120所示的跨中橫隔梁，只取A、B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取1號梁右和2號梁右截面計算剪力。 本設(shè)計具有多根內(nèi)橫隔梁，鑒于橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，只計算跨中橫隔梁的內(nèi)力，其余橫隔梁依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。 圖119 a．車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力2）活載效應(yīng)剪力：Qg1=b．成橋后，先計算簡支板的跨中彎矩和支點剪力值圖117荷載組合：M=（）＋（）= KN?mQ=＋= KN1）恒載效應(yīng)a．剛架設(shè)完畢時橋面板可看成70cm長的單向懸臂板。 圖116對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。剪應(yīng)力τ(MPa)形心軸剪應(yīng)力τ(MPa) 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力1232938階段171522形心位置階段3D(mm） 表121計算點 橫斷面計算點（尺寸單位：mm） 圖115各計算點的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按表121取值，表中，A1 為圖115中陰影部分面積，S1為陰影部分對截面形心軸的面積矩，yx1為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，d為計算點到截面形心軸的距離。 正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。1,21,2L/4σ自重(MPa)ρps 混凝土收縮、徐變損失的計算表5支點3,4 鋼筋應(yīng)力松弛損失計算表x（mm）9949L/4截面σl23187Δσ(MPa)1233,45錨具變形損失的計算見列表進行計算跨中σl1θ(弧度)x（m）1，2 表114 =2137mm。（1）距支點h/2截面斜截面抗剪承載力計算首先，進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核：計算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。階段3:二期荷載、活載六、 承載能力極限狀態(tài)計算1．跨中截面正截面承載力計算跨中截面尺寸及配筋情況見圖111。變截面變截面變截面885962907141513381393759781836Wx=J/yx 全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì) 該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為220cm，截面幾何性質(zhì)為計入了預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。 （3）二期恒載及活載作用（階段3）截面幾何性質(zhì)的計算需根據(jù)不同的受力階段分別計算。計算數(shù)據(jù)截面∑扣除管道面積（nΔA）313分塊面積Ai(cm2)122381861364362分塊面積對上緣靜矩Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)73707837略di=ysyi（cm）2283321948773860189支點截面面積和慣性矩計算表計算數(shù)據(jù)截面∑扣除管道面積（nΔA）3138658分塊面積Ai(cm2)54556809090分塊面積對上緣靜矩Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)59447108略di=ysyi（cm）1974654198486561421762變截面面積和慣性矩計算表計算數(shù)據(jù)截面∑扣除管道面積（nΔA）3138658分塊面積Ai(cm2)66888809090分塊面積對上緣靜矩Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)59447108略di=ysyi（cm）4529383438793963976491L/4截面面積和慣性矩計算表計算數(shù)據(jù)截面∑扣除管道面積（nΔA）3138658分塊面積Ai(cm2)66888809090分塊面積對上緣靜矩Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)59447108略di=ysyi（cm）4529383438793963976491跨中截面面積和慣性矩計算表47401,2變截面xi=1670cm53,41,253,411,2（cm））（cm）3,4起彎點k至跨中線水平距離cosθ0 ： 鋼束計算圖式（尺寸單位：mm）；下部鋼束的彎起角定為7176?！?80427271∑33004cm4cm3Ix=Aidi2yi鋼束群重心至梁底距離為：本設(shè)計采用內(nèi)徑80mm，外徑85mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖111所示。由此可得，單根鋼絞線的公稱面積Apl=139mm2,抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860Mpa，張拉控制應(yīng)力取σcon==1860=1395Mpa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%計算?？刂圃O(shè)計的計算內(nèi)力01001350%11090070301/2LQ 荷載組合Ⅰ M=(1+μ)ξΣmipiyi =掛—100（3）計算荷載的支點截面內(nèi)力彎矩汽—20 Q=(1+μ)ξΣmipiyi =掛—100 M=(1+μ)ξΣmipiyi = 剪力汽—20荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化：以一號梁為例汽車荷載沖擊系數(shù)1+μ=1+(4539)/(455)=。3汽—202荷載 moq =1/2（++）=掛—100 moq =1/4(+++)= （尺寸單位：mm） 圖15 mcq =1/2（+++）=掛—100 mcq =1/4（4）=－3ηi3bi/tit1＝ ＝馬蹄部分的換算平均厚度：t3＝ ＝33cmIt計算表圖14示出了IT的計算圖示，IT的計算表見表13。圖14 （KN）VGKΣ （KN） （KN?m）二期 （KN） （KN?m）MG1K0Σ （KN） （KN?m）MG2K00一期支點按“橋規(guī)”，車輛單向行駛，取二車道設(shè)計。 恒載內(nèi)力計算圖主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：恒載內(nèi)力如圖13所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令α=x/l。 10cm混凝土鋪裝：1524= 恒載內(nèi)力計算1．本設(shè)計在橋跨中點和四分點、支點處共設(shè)置五道橫隔梁。（5）橫截面沿跨長的變化如圖11所示，本設(shè)計采用等高形式，橫截面的Ｔ梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分配合鋼束彎起而從四分點附近開始向支點逐漸抬高。（4）檢驗截面效率指標(biāo)ρ（） 上核心距： ks=∑I/∑Ayx=65540227/9558()=下核心距： kx=∑I/∑Ays＝65540227/9558=∑I=59447108注：大毛截面形心至上緣距離ys=∑Si/∑Ai=。22307282
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