【正文】 山東交通學院畢業(yè)設計（論文） 35 表 分塊名稱 及序號 b1=120cm ys= b1=200cm ys= 靜矩類別及符號 分塊面積)( 2cm 分塊面積 重心至全截 面重心距yi(cm) 對靜軸 * 靜矩 iii yAjS ?? 靜矩類別及符號 )( 2cmAi 靜矩 )(cmyi 對靜軸 ** )( 3cm 翼板 翼緣部分 1320 翼緣部分 2200 133408 三角承托 對靜軸 * 300 16203 對換軸 ** 300 15792 肋部 靜矩 Sn— n 靜矩 Sa— b ? )( 3cm — — )( 3cm — — 下三角 馬蹄部分 對靜矩 Sb— n )( 3cm 165 馬蹄部分 對換軸靜 矩 Sbo 165 馬蹄 900 83241 900 84474 肋部 165 165 鋼束 ? — — )( 3cm — — 翼板 靜軸以上 凈面積對 凈軸靜矩 Sn— n 1320 凈軸以上 換算面積 對換軸靜 矩 Sn— o 2200 133408 三角承托 300 16203 300 15792 肋部 ? — — — — 翼板 換軸以上 凈面積對 凈軸靜矩 So— n 1320 換算軸以 上換算面積 對換算靜矩 2200 133408 三角承托 300 16203 300 15792 肋部 ? — — — — 注： *指凈截面重心軸； **指換算截面重心軸 3 28m 裝配式預應力簡支 T 梁 36 表 名稱 符號 單位 截面 跨中 四分點 變化點 支點 混凝土凈截面 凈面積 nA 2cm 凈慣矩 nI cm 16141305 16174048 23854315 244221740 凈軸到截面上緣距離 nsy cm 71 凈軸到截面下緣距離 nxy cm 99 截面抵抗矩 上緣 nsw 3cm 239095 239438 339322 341151 下緣 nxw 3cm 157492 157873 239261 244664 對凈軸靜矩 翼緣部分面積 naS— 3cm 218281 218424 凈軸以上面積 nnS— 3cm 232335 232506 換軸以上面積 noS— 3cm 120859 121351 232121 232299 馬蹄部分面積 nbS— 3cm — — 鋼束群重心到凈軸距離 ne cm 混凝土換算截面 換算面積 oA 2cm 換算慣矩 oI cm 19911339 19872517 28351862 27478763 換軸到截面上緣距離 osy cm 換軸到截面下緣距離 oxy cm 截面抵抗矩 上緣 osw 3cm 301048 300643 397085 389770 下緣 oxw 3cm 191713 191266 287544 276168 對凈軸靜矩 翼緣部分面積 oaS— 3cm 154981 154764 237070 236902 凈軸以上面積 onS— 3cm 1711993 171783 254591 254395 換軸以 上面積 ooS— 3cm 170870 170697 254805 254602 馬蹄部分面積 obS— 3cm — — 鋼束群重心到凈換算軸距離 oe cm 鋼束群重心到截面下緣距離 pa cm 12 山東交通學院畢業(yè)設計（論文） 37 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失 根據規(guī)范規(guī)定，后張法構件張拉時，預應力鋼筋與管道壁之間磨擦引起的預應力損失，可按下式計算： ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? 式中 ： con? —— 張拉鋼束時錨下餓控制應力；根據《公預規(guī)》，對于鋼絞線 取張控制應力為： )(1 3 9 51 8 6 M P af pkc o n ????? ? —— 預應力鋼筋與管道壁的磨擦系數，取 ； ? ―― 從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（ rad）； k ―― 管道每米局部偏差對磨擦的影響系數，取為 k=； x ―― 從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構件縱軸 上的投影長度（ m）。 預應力損失計算 根據《公預規(guī)》 條規(guī)定，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應力，都是需要計算的，張拉階段和使用階段的截面 (如圖 ），除了兩個階段 aa和 bb位置的剪力需要計算外，還應計算： （ 1）在張拉階段，凈截面的中和軸位置產生 的最大剪應力，應該與使用階段在凈軸位置產生的剪應力疊加。39。 ?有效分布寬度的計算 根據《公預規(guī)》 條，對于 T 形截面受壓翼緣計算寬度 39。如表 所示： 表 計算主梁截面幾何特征： 截面面積及慣矩計算 鋼束號 R (cm) 鋼束起 角度 ? 曲線長度（ cm) RS ??180? 直線長度 )(1cmx 直線長度 )(1cmL 有效長度 )(2 11 LxS ?? 鋼束預留 長度(cm) 鋼束長度 （ cm) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)=(6)+(7) N1(N2) 7 100 140 N3(N4) 7 100 140 N5 15 100 140 N6 15 100 140 3 28m 裝配式預應力簡支 T 梁 32 （ 1） 凈截面幾何特征計算。 ；下部鋼束彎起角暫定為 7176。鋼束群重心至梁底的距離為： 3 28m 裝配式預應力簡支 T 梁 28 )(6 140116)6030(2 cma p ?????? 為驗核上述布置得鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特征 （如表 ） ，如圖 示出了計算圖示。 1）跨中截面計算（如圖 ）： ympmqS kk ??? 式中： S— 所求截面汽車標準荷載的彎矩或剪力 圖 kq — 車道均布荷載標 準值 kp — 車道集中荷載標準值 ? — 影響線上同號區(qū)段的面積 y— 影響線上最大坐標值 可變作用標準效應 ).( a xmKNM?????????????)( a xKNV?????????????? 可變作用沖擊效應： ).(9 8 1 72 6 3 2 3 mKNM ??? )( 6 6 5 KNV ??? 3 28m 裝配式預應力簡支 T 梁 24 剪力影線線彎矩影線線m 汽車 剪力影線線彎矩影線線m 汽車 486 4862）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 ） 可變作用標準效應： ).()( a xmKNM?????????????? 圖 )( a xKNV?????????????? 可變作用沖擊效應： ).( mKNM ??? )( 6 7 1 KNV ??? 3）求變化點截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 ） 圖 山東交通學院畢業(yè)設計（論文） 25 剪力影線線m 汽車 KNVM21212121212121m a xm a x??????????????????????????????????????????? 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應： ).( 4 02 6 0 3 mKNM ??? KNV ??? 4）求支點截面的最大剪力（如下圖 ） 圖 )()( a xKNV??????????????? 可變作用沖擊效應： )( 6 1 4 KNV ??? 按《橋規(guī)》 — 條規(guī)定，根據可能同時出現的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合 （如下表 所示） 3 28m 裝配式預應力簡支 T 梁 26 表 主梁作用效應組合 序號 荷載類別 跨中截面 四分點截面 變化點截面 支點 Mmax Vmax Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax () (KN) () (KN) () (KN) (KN) （ 1） 第一期永久作用 0 （ 2） 第二期永久作用 0 （ 3） 總永久作用=(1)+(2) 0 （ 4） 可變作用公路一級 （ 5） 可變作用沖擊 （ 6） 標準組合 = 7 （ 3） +（ 4） +（ 5） （ 7） 短期組合 = 2 3 2 6 3 3 （ 3） +（ 4） （ 8） 極限組合 = 2 6 (3)+[(4)+(5)] 跨中截面鋼束的估算和確定 （ 1） 按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數 )(1 pspkp k ekfAC Mn ??? 式中： kM — 持久狀態(tài)使用荷載產生的跨中彎矩標準組合值 C1— 與荷載有關的經驗系數，對于公路 I級，取用 pA? — 一股 s? 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積的面積是 2cm ，故 pA?為 2cm 。39。 01 kk ??? ?? ????? 39。0kk 山東交通學院畢業(yè)設計（論文） 21 5/??k? 3號 412/139。1 bb kkk ?? 2043039。 ?? 39。 )( bbbbb kkkkkk ?????? 4 號梁 ： okk?39。B 為橋寬的一半 pl 為計算跨徑 yxTyTx JJEJJG 2/)( ??? 按第 條，取 G=，則 : 10)( 435 ???? ????? ??? ??? ?計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知 ?? ，查 GM圖表，可得表中 數值，如表 。39。2 239。 （ 2） 計算主梁的荷載橫向分布系數 1）跨中的荷載橫向分布系數 c