【正文】 ????? 39。0kk 5/??k? 4號(hào) 10139。 kk? 1 1 00039。 kk ? 1 1 39。39。 01 kk ??? 0 0 ?? 0 0 ????? 39。0kk 1 1 5/??k? 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支 T 梁 22 50180 13050180 130 180 130 圖 支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖 對(duì)于 ?號(hào)梁： )(21 ???oqm 對(duì)于 ?號(hào)梁： 72 )(21 ????oqm ?號(hào)、 ?號(hào)、 ?號(hào)、 ?號(hào)梁的橫向分布系數(shù)和 ?號(hào)梁一樣 對(duì)于 ?號(hào)梁： )(21 ???oqm 3）橫向分布系數(shù)匯總，下表 ： 表 橫向分布系數(shù)匯總 （ 3） 車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》 條、公路 I 級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn) 公路 I級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 q= 根據(jù)規(guī)范 28 米跨徑時(shí) PK =268KN，計(jì)算剪力時(shí)， )( 2 6 8 KNp k ??? （ 4） 計(jì)算可變作用效應(yīng) 主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc ,鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力 響線荷載類別 ? ? ? ? ? ? ? cm om cm om cm om cm om cm om cm om cm om 公路— I級(jí) 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 剪力影線線彎矩影線線m 汽車 0. 550. 84866. 750. 550. 8486的較大坐標(biāo)位于橋跨中部。故也按不變的 mc 來計(jì)算，求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面 活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到四分之一之間，橫向分布系數(shù)用 mo , mc 直線插入其區(qū)段均取 mc 值。 1）跨中截面計(jì)算（如圖 ）： ympmqS kk ??? 式中： S— 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 圖 kq — 車道均布荷載標(biāo) 準(zhǔn)值 kp — 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ? — 影響線上同號(hào)區(qū)段的面積 y— 影響線上最大坐標(biāo)值 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ).( a xmKNM?????????????)( a xKNV?????????????? 可變作用沖擊效應(yīng)： ).(9 8 1 72 6 3 2 3 mKNM ??? )( 6 6 5 KNV ??? 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支 T 梁 24 剪力影線線彎矩影線線m 汽車 剪力影線線彎矩影線線m 汽車 486 4862）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 ） 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： ).()( a xmKNM?????????????? 圖 )( a xKNV?????????????? 可變作用沖擊效應(yīng)： ).( mKNM ??? )( 6 7 1 KNV ??? 3）求變化點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（如圖 ） 圖 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 剪力影線線m 汽車 KNVM21212121212121m a xm a x??????????????????????????????????????????? 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應(yīng)： ).( 4 02 6 0 3 mKNM ??? KNV ??? 4）求支點(diǎn)截面的最大剪力（如下圖 ） 圖 )()( a xKNV??????????????? 可變作用沖擊效應(yīng)： )( 6 1 4 KNV ??? 按《橋規(guī)》 — 條規(guī)定，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合 （如下表 所示） 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支 T 梁 26 表 主梁作用效應(yīng)組合 序號(hào) 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 變化點(diǎn)截面 支點(diǎn) Mmax Vmax Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax () (KN) () (KN) () (KN) (KN) （ 1） 第一期永久作用 0 （ 2） 第二期永久作用 0 （ 3） 總永久作用=(1)+(2) 0 （ 4） 可變作用公路一級(jí) （ 5） 可變作用沖擊 （ 6） 標(biāo)準(zhǔn)組合 = 7 （ 3） +（ 4） +（ 5） （ 7） 短期組合 = 2 3 2 6 3 3 （ 3） +（ 4） （ 8） 極限組合 = 2 6 (3)+[(4)+(5)] 跨中截面鋼束的估算和確定 （ 1） 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) )(1 pspkp k ekfAC Mn ??? 式中： kM — 持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 C1— 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路 I級(jí)，取用 pA? — 一股 s? 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積的面積是 2cm ，故 pA?為 2cm 。 ks— 上核心距，在前以算出 ks=； pe — 鋼束偏心距，初估 pa =15cm，則 )( 07 cmaye pxp ????? 對(duì)?號(hào)梁： )9 2 6 5 3 (101 8 6 4 1 9643 ??????? ?? ?n （ 2） 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 ppdd AhfMn ??? 式中： dM — 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 ? — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 —— ，取 pdf — 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度， 1260MPa 2 6 9 0 2643 ?????? ???n 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)取鋼束數(shù) n=6 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 （ 1） 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條例規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： )(126 )159(3 cma p ???? 2）預(yù)制時(shí)在梁端錨固 N1—— N6號(hào)鋼束，對(duì)于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼 束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。 圖 圖 錨固端截面所布置的鋼束如圖 。鋼束群重心至梁底的距離為： 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支 T 梁 28 )(6 140116)6030(2 cma p ?????? 為驗(yàn)核上述布置得鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特征 （如表 ） ，如圖 示出了計(jì)算圖示。 表 分塊名稱 iA iy iS iI isi yyd ?? 2iix dAI ? xi III ?? )( 2cm (cm) )( 3cm )( 4cm (cm) )( 4cm )( 4cm （ 1） （ 2） )2()1()3( ?? (4) (5) (6) (7)=(4)+(6) 翼板 2200 12100 2 三角承托 腹板 7155 15073796.3 4 其中： )(6919 cmAsy iis ????? )( cmyhy sx ????? 故 計(jì)算得： )(. cmyA Ik xs ???? )(. cmyA Ik ss ???? )()()( cmkyay xxp ???????? 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。 （ 2） 鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束起彎角時(shí)，要考慮到其因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，同時(shí)要考慮到由其增大而導(dǎo)致磨擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。故將錨固端截面分為上、下 兩部分，如圖 所示暫定上部鋼束彎起角為 15176。 ；下部鋼束彎起角暫定為 7176。 ，所有鋼束線型均先用兩端為圓弧線中間再加一段直線，且整根鋼束管道都布置同一豎直平面內(nèi)。 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 圖 錨固端鋼束群位置圖 圖 （ 3） 鋼束計(jì)算 1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離 錨固到支座中心線的水平距離 xia （見圖 ）為： )( a n6036)()( a n3036)(743721cmaacmaaooxxxx ??? ??? )( n4436)( n2036155155cmacmaooxx ??? ??? 下圖示出了鋼束計(jì)算圖式（如圖 ），鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離 1x 列表計(jì)算（表 ） 表 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離 鋼束號(hào) 起彎高度 y(cm) y1(cm) y2(cm) L1(cm) X3(cm) ? R(cm) X2(m) X1(m) N1(N2) 21 100 7 3 N3(N4) 45 100 7 N5 107 100 15 N6 125 100 15 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支 T 梁 30 圖 2）控制截面的鋼束重心位置計(jì)算 ?各鋼束重心位置計(jì)算 （如下表 ） 由圖示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為： caa oi ?? ， ?cosRRc ?? ， Rx4sin ?? 當(dāng)計(jì)算截面在近端錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為： ?tan5xyaa oi ??? 式中： ia —— 鋼束彎起后，在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離； c —— 計(jì)算截面處鋼束的升高值； 0a —— 鋼束起彎前到梁底的距離； R —— 鋼束彎起半徑 ?計(jì)算鋼束群重心到梁底距離 pa 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 表 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號(hào) )(4 cmx R(cm) Rx4sin ?? ?cos )(0 cma )(cmai )(cmap 四分點(diǎn) N1(N2) 未彎起 — — 9 9 N3(N4) 未彎起 — — 15 15 N5 9