【正文】 當(dāng)支點為計算截面時， xiax? ；當(dāng)四分點為計算截面時 4/lax xi ?? ；當(dāng)跨中為計算截面時， 2/lax xi ?? ?，F(xiàn)在計算四分之一截面的各項預(yù)應(yīng)力損失，列于表 — 表 。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝 土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永久應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 其它截面特性值均可用同樣方法計算，下面將計算結(jié)果一并列于下表 內(nèi)。 （ 2）在使用階段，換算截面的中和軸位置產(chǎn)生的最大剪力，應(yīng)該與張 拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。 表 截面靜矩計算 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪力應(yīng)該疊加。 cmhbhbb ff ????????? 故： 39。 cmb f ? )(227111240215122 39。fb ，應(yīng)取用下列三者中的最小值： )(90032700339。 2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計算小截面的幾何特征 （如下表 跨中截面） 。通過每根鋼束長度計算，就可以得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度。 ，所有鋼束線型均先用兩端為圓弧線中間再加一段直線，且整根鋼束管道都布置同一豎直平面內(nèi)。故將錨固端截面分為上、下 兩部分，如圖 所示暫定上部鋼束彎起角為 15176。 表 分塊名稱 iA iy iS iI isi yyd ?? 2iix dAI ? xi III ?? )( 2cm (cm) )( 3cm )( 4cm (cm) )( 4cm )( 4cm （ 1） （ 2） )2()1()3( ?? (4) (5) (6) (7)=(4)+(6) 翼板 2200 12100 2 三角承托 腹板 7155 15073796.3 4 其中： )(6919 cmAsy iis ????? )( cmyhy sx ????? 故 計算得： )(. cmyA Ik xs ???? )(. cmyA Ik ss ???? )()()( cmkyay xxp ???????? 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。 圖 圖 錨固端截面所布置的鋼束如圖 。 ks— 上核心距，在前以算出 ks=； pe — 鋼束偏心距，初估 pa =15cm，則 )( 07 cmaye pxp ????? 對?號梁： )9 2 6 5 3 (101 8 6 4 1 9643 ??????? ?? ?n （ 2） 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 ppdd AhfMn ??? 式中： dM — 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩 ? — 經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 —— ，取 pdf — 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強(qiáng)度， 1260MPa 2 6 9 0 2643 ?????? ???n 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)取鋼束數(shù) n=6 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 （ 1） 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條例規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。故也按不變的 mc 來計算，求支點和變化點截面 活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到四分之一之間，橫向分布系數(shù)用 mo , mc 直線插入其區(qū)段均取 mc 值。 01 kk ??? 0 0 ?? 0 0 ????? 39。 kk ? 1 1 39。0kk 5/??k? 4號 10139。39。1 bb kkk ?? 402/039。 01 kk ??? ?? ????? 39。0 bb kkk ?? 39。0kk 5/??k? 2號 2143139。39。1 ?? bb kkk 43000 39。 （ ok 系梁位在 o點的 k 值） 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) ?值：（如下表 ） ?繪制橫向分布影響線圖 （如 下圖 所示） ，求橫向分布系數(shù) . 對 ?號梁：兩車道 )(21 ?????cqm 三車道 )(21 ???????cqm 對 ?號梁：兩車道 ) 9 5 8 4 2 4 9 2 7 8 6 6 5 (21??????????cqm 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 50180 180 180 180130 130 130一號梁50180 180 180 180130 130 130二號梁50180 180 180 180130 130 130三號梁50180 180 180 180130 130 130四號梁0. 6089 0. 4688 0. 37150. 24790. 05110. 4654 0. 38640. 32730. 2459 0. 1846 0. 09510. 01830. 3097 0. 27050. 2435 0. 21360. 16460. 12590. 16390. 19120. 20960. 2317 0. 2269 0. 2032 0. 1799 三車道 ?cqm 四車道 ?cqm 對 ?號梁：四車道 2 4 7 0 (21 ?????cqm )0 7 6 2 5 6 4 1 3 ?????? 對 ?號梁：四車道 2 3 3 0 9 6 (21 ?????cqm +++） ? = 取最大值： ?cqm 圖 跨中荷載橫向分布系數(shù)計算圖 2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù) 0m 采用杠桿原理方法計算，首先繪制橫向影響線圖（如下圖 所示），在橫向按最不利荷載布置。 ???? bbb kkkk 243 bb kk ?? 3 號、 5號梁：4242439。 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡支 T 梁 18 表 GM圖表值 橋位 荷載位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 /2 3b/4 b k1 0 1 1 b/4 b/2 1 3b/4 b k0 0 1 1 b/2 b/4 1 3b/4 2 b 用內(nèi)插法求各梁位處值： 1 號、 7號梁： )(434339。 ????? ??yxp JJlB? 式中： 39。39。22 22111????? ????????? ?? 橫梁的抗彎和抗扭慣矩 Tyy II和 ： 239。39。39。? cmmb 39。簡支梁橋的頻率可采用下列公式估算： )( 1022 HZmEIlf cc ?????? ? 其中： )( 4 3 9 3 mKggGm c ????? 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： ??? fI n? 按《橋規(guī)》 條，當(dāng)車道大于兩車道時，需進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊 布載的計算結(jié)果。 山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 13 橫隔梁的布置 由于主梁很長，為了減小跨中彎矩的影響，全梁共設(shè)了五道橫隔梁，分別布置在跨中截面、兩個四分點及梁端，其間距為 。 3 28m 裝配式預(yù)應(yīng)力簡支 T 梁 12 表 分塊名稱 分塊面積iA)2cm（ 分塊面積形心至上緣距離)(cmyi 分塊面積對上緣靜距 iii yAS? )( 3cm 分塊面積的自身慣矩 isi yyd ??（ cm) 分塊面積對截 面形心的慣矩 2iix dAI ?)4cm（ xi III ??)( 4cm (1) (2) (3) (4) (5) 2516 ）（）（）（ ?? （ 7） =（ 4）+（ 6） 大毛截面 翼板 2200 12100 7127411 三角承托 300 4050 716248 腹板 2085 3357024 688360 4045386 下三角 165 84 1164240 1188385 馬蹄 900 160 144000 30000 8585486 8729486 ? 5650 21806914 小毛截面 翼板 1320 7260 13310 5993750 三角承托 300 4050 1056240 腹板 2085 3357024 3480323 下三角 165 892966 馬蹄 900 160 144000 30000 6871887 ? 4700 18295166 4）檢查截面效率指標(biāo) ? （希望 ? 在 以上） 上核心距： )()(5650 21806914. cmyA Ik xs ????? ?? 下核心距： )( 77 01 82 9 5 16 6. cmyA Ik sx ???? ?? 截面效率指標(biāo)： 70 ????? h kk sx? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng) 力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的 10%— 20%為合適。預(yù)置 T 梁的翼板厚度取用 110mm，翼板跟部加厚到200mm 以抵抗翼緣跟部較大的彎矩。本橋采用 1700 的主梁高度比較合適。 ckf MPa 容許拉應(yīng)力 39。凈 — 13m+2? 的橋款選用七片主梁，如圖 。 （ 4） 設(shè)計依據(jù) （ 1）交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（ JTG B01— 2021） （ 2）交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（ JTG D60— 2021） （ 3）交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（ JTG D62— 2021） （ 5） 基本計算數(shù)據(jù)（見表 ） 橫截面布置 （ 1） 主梁間距與主梁片數(shù) 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo) ? 很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。 普通鋼筋直徑大于和等于 12mm 的采用 HRB335 鋼筋；直徑小于 12mm 的均用 R235 鋼筋。 （ 3） 材料及工藝 混凝土：主梁用 C50，橋面鋪裝用 C30。 方案的最終確定：經(jīng)考慮，簡直梁的設(shè)計較簡單，受力的點明確，比較適合初學(xué)者作為畢業(yè)設(shè)計用，因此我選著了方案一。 鑒于橋位處的地形條件，河流斷面寬約 70m，橋墩高 28m 左右，且由于連續(xù)剛構(gòu)橋橋梁上部結(jié)構(gòu)建筑高度較高，如采用該方案需要提升橋面標(biāo)高，增加橋頭引道長度。 （ 2） 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋外型美觀，是目前公路大跨徑橋 梁中經(jīng)常采用的橋型之一，尤其是墩身高度很高時 ,更能體現(xiàn)出它的優(yōu)勢。上部構(gòu)造施工采用移動支架一次性