【正文】 h≥4 時取=根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條和 條相關(guān)規(guī)定： 偏心增大系數(shù)： 則：按墩柱計(jì)算方法，查《公預(yù)規(guī)》附錄 C 相關(guān)表格，可得到相關(guān)系數(shù)， 經(jīng)試算查的各系數(shù) A,B,C,D 為： 設(shè)ξ＝，A=6144,B=,C=,D=,代入后： `=（+280）7503 =（+280）7503 墩柱承載力滿足規(guī)范要求。 荷載計(jì)算每根鋼筋承載受的荷載力（1）兩孔恒載反力： N1=（2）蓋梁恒重反力： N2=（3）系梁恒重反力： N3=150KN（4）一根墩柱恒重： N4= 作用于樁頂?shù)暮爿d反力（如圖 410）N 恒=N1+N2+N3+N4=（5） 灌注樁每延米自重（6）活載反力：1）兩跨活載反力 N5=2）單跨活載反力 N6=3）制動力T=，作用點(diǎn)在支座中心，距樁頂距離為：1/2+++=4）縱向風(fēng)力（不考慮）5）橫向風(fēng)力（不考慮）6）作用于地面的反力（地面處）（如圖 411） 樁長計(jì)算由于假設(shè)土層是單一的，可由確定單樁容許承載力的經(jīng)驗(yàn)公式初步計(jì)算樁長。墩 柱配筋滿足規(guī)范要求，箍筋可按構(gòu)件要求配置。 0 截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算（1）作用于墩柱頂?shù)耐饬ψ畲蟠怪绷Γㄈ缦聢D 49 所示） 公路 I 級； 圖49 截面配筋示意圖 水平力：H=所以（2） 作用于墩柱底的外力 ?雙孔荷載，最大垂直力時； 墩柱按軸心客觀存在壓構(gòu)件計(jì)算 其中：?單孔荷載，最大彎矩時； 按小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。H 180。hi 180。hihiB 180。組合 6 為控制設(shè)計(jì) 內(nèi)力計(jì)算（2） 各截面剪力計(jì)算 橋墩墩柱計(jì)算橋墩直徑采用 120cm，混凝土為 20 號，采用 I 級鋼筋。）180。 180。 + 180。 + 180。）180。 180。 +180。 +180。由荷載組合 6 控制設(shè)計(jì)。圖46 荷載布置圖雙孔布載單列車時：雙孔布載雙列車時：單孔布載單列車時：單孔布載雙列車時： 2B =(KN)3） 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般式為 Ri =Bi ），見表 42。（2） 蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算見表 41，計(jì)算見圖示 41圖41蓋梁自重計(jì)算圖表 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力截面編 號自重（KN）彎矩（)剪力(KN)V 左V 右1—1q1=M1=2—2q2=M 2=3—3q3 =M 3= 4—4q4=M 4 = 5—5q5 =M 5= 00（3）荷載計(jì)算 1）可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心壓力法。第 4 章基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 蓋梁的計(jì)算 荷載計(jì)算（1） 上部構(gòu)造恒載（2） 按邊梁自重計(jì)算，邊梁重為 ，其它梁重 ，共計(jì) 7 片。持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。（2）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖 式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況。計(jì)算 NPI和MG1 引 起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計(jì)算 MG 2 引起的應(yīng)力時采用第二階段截面特性跨中截面 L/4 截面 =所以： ，取跨中與 l/4 截面的平均值計(jì)算，則有表 313 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表預(yù)加應(yīng)力階段σLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σ pLI= σ L5+σL6(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨 中 截面0L/4 截面L/8 截面支 點(diǎn) 截0．50 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中 ?？紤]到加載齡期不同， MG 2 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)f(tu,t039。式中 m——張拉批數(shù)，m=3；所以 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）式中 ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取=——鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取=；傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用 l/4 截面的應(yīng)力 至作為全梁的平均值計(jì)算，故有。為張拉端錨下張拉 控制應(yīng)力， 為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，；l 為張拉端至錨固端的距離。）弧度N181395N21395N31395平均值表 310各設(shè)計(jì)控制截面平均值截面跨中L/4L/8(變化點(diǎn))支點(diǎn)平均值 （MPa）0．50 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后摩阻的影響。（2）斜截面抗彎承載力 由于鋼筋均錨固與梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。所以變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。 所以，Vcs=, Vpd= 10312602940= 。故。 斜截面抗剪承載力按式 13—8 即 其中：a1 為異號彎矩 影響系數(shù)，a1=；a2 為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，a2=；a3 為受壓翼緣的影響系數(shù) a3=。 為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面 有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離， 這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面下緣的距離為所以 為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=。 (4)斜截面抗剪承載力計(jì)算 采用變化點(diǎn)截面處的斜截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。（1）主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力根據(jù) 主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為 計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣 除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為 1600mm（2） 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段 此時主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板寬度為 2000mm。則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為采用 5 根直徑為 18 的 HRB335 鋼筋，提供給的鋼筋截面面積為 As=1727mm2 。39。設(shè) 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 筋 和 非 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 筋 的 合 力 點(diǎn) 到 截 面 底 邊 的 距 離 為，則有。）ci（mm）ai=a+ci（mm）跨 中 截 面 xi=0N118067040為負(fù)值，鋼束尚未彎起00100N274704693N3111772345L/4 截 面 xi=9720mmmmN118067040xi－xk＞Lb1+ Lb28418518N2747046930＜xi－xk＜Lb1+ Lb22102N3111772345負(fù)值未彎起00100變 化 點(diǎn) 截 面 xi=9720mmN118067040xi－xk＞Lb1+ Lb289681068N2747046930＜xi－xk＜Lb1+ Lb225125N3111772345負(fù)值未彎起00100 鋼束平彎段的位置及平彎角 圖312 鋼束平彎圖 NNN3 三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一條水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋 板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NN3 在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上， 為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，NN3 在梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示。 計(jì)算時，首先應(yīng)判斷出 i 點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算 及q，即當(dāng) 時，i 點(diǎn)位于直線段還 未彎起， 故當(dāng) 時，i 點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及按下式計(jì)算，即。同理，可以計(jì)算NN2 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯于下表：表 36 各鋼束控制參數(shù)鋼束號升高值 c（mm）彎起角θ 0（176。；各鋼束的彎曲半徑為 Rn1=45000mm；Rn2=30000mm，Rn3=15000mm 鋼束各控制點(diǎn)位置的確定：以 N3 號鋼束為例，其彎起布置如圖所示。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張 拉的要求，而且 N1，N2 在梁端均彎起較高可以提供較大的預(yù)剪力 圖310 鋼筋布置圖（3）其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算鋼束彎起形狀、彎起腳θ及彎曲半徑。 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置（1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。采用夾片式錨群，216。預(yù)加力鋼筋的張拉控制應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為。對于 A 類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求由（13123）可得跨中截面所需的有效 預(yù)加力為。 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 恒載內(nèi)力計(jì)算（1） 恒載集度 1） 主梁2）橫隔梁對于邊主梁: 對于中主梁：3) 橋面鋪裝8cm 混凝土鋪裝:5cm 瀝青鋪裝：若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則：4） 欄桿 兩側(cè)防撞護(hù)欄分別為 ，若將兩側(cè)防撞欄均攤給七片主梁，則：作用于邊主梁的全部恒載 g 為作用于中主梁的恒載強(qiáng)度為（2）恒載內(nèi)力如圖 所示，設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： l=M圖33 主梁彎矩和剪力圖表33 永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中X=l/2四分點(diǎn)X=l/4變化點(diǎn)X=l/8支點(diǎn)X=0S彎矩（)0剪力(KN)0 活載內(nèi)力計(jì)算（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu) 的頻率。半縱剖面 圖31 結(jié)構(gòu)尺寸圖按照以上擬定的外形尺寸繪出預(yù)制梁的跨中截面圖圖32 跨中截面圖3） 計(jì)算截面幾何特征 將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特征列表計(jì)算見表 32表 跨中截面幾何特征計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai（cm 2 )分塊面積 形心至上 緣距離yi(cm)分塊面積 對上緣靜 距分塊面積 的自身慣矩Di=yiy(cm)分塊面積對 截面形心的 慣矩Ix=AId2(cm4)I=II+IX(CM)4(1)(2)(3)(4)(5)（6）=（1）（5）2（7）=（4）+（6）①2200121007127411②3004050716248③208533570246883604045386④1658411642401188385⑤9001601440003000085854868729486S565021806914 橫截面沿跨長變化橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄部分逐漸抬高，梁端處腹板加厚 到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)置孔道的構(gòu)造 決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。 2）主梁截面細(xì)部尺寸 面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強(qiáng)度要求。翼板的寬度為 2000mm,由于寬度較大，為了保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段，凈—13m+2 的橋款選用七片主梁， 表31 基本計(jì)算數(shù)據(jù)名稱項(xiàng)目符號單位數(shù)據(jù)C50混凝