【正文】 cmhcmbf Afx bfcdppd ?????????? ? 式中： b? —— 預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表 采用，對于 C50 混凝土和鋼絞線， ?b? ； 0h —— 梁 的 有 效 高 度 ， po ahh ?? ， 以 跨 中 截 面 為 例 ，)14( 見表cma p ? 。 本設(shè)計的這一判別式： )( 3 5 2 6 0 kNAf ppd ?????左邊 )(39。 47在以下內(nèi)容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應(yīng)力驗算，最后進行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗算。 表 21 示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。 表 20 預(yù)加力作用效應(yīng)計算 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力作用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 見表 17 （ ） 見表 17（ KN） (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。σ pc179。 43 按照上述條件，查《公預(yù)規(guī)》表 得到： ),( 0 ?ttu? 30 ),( ???ttucs? 6l? 混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計算在表 19 內(nèi)。 nnAIi ?2 ),( 0tt? —— 加載齡期為 t0、計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? —— 加載齡期為 t0、計算齡期為 t時收縮應(yīng)變。 式中： ? —— 張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉， ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， ?? ； pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。 （四）由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： pepkpel f ???? )(5 ??? 反向摩擦影響長度： dpEll ?? ??? ?1 式中： ??l —— 錨具變形，鋼束回縮 值（ mm），按《公預(yù)規(guī)》 條采用；對于夾片錨 mml 6??? ； d?? —— 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算： l ld ??? ??? 0 其中： 0? —— 張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為 1395MPa， l? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 σ l1后的鋼筋應(yīng)力， l —— 張拉端至錨固端距離。 （二）由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 ，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預(yù)應(yīng)力損失的計算方法。 （ 三）截面幾何特性匯總 其他截面特性值均可用同樣方法計算，下面將計算結(jié)果一并列于表14 內(nèi)。 圖 15 靜距計算圖示（單位： mm） （ 2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。 ② 有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣距也不需折減，取全寬截面值。39。 32 表 12 跨中翼緣全寬截面面積和慣距計算表 截面 分塊名稱 分塊面積)( 2cmAi 分塊面積重心至上緣距離)(cmyi 分塊面積對上緣靜距)( 3cmSi 全截面重心至上緣距離)(cmys 分塊面積的自身慣距)( 4cmIT )(cmyydisi?? )( 42cmdAI iip ? )( 4cmIIIpi?? ?? cmb1601? 凈截面 毛截面 796729 57248299 148478 52974548 扣管道面積 60670 略 4422229 ∑ — 736059 57248299 — 4273751 cmb2401? 換算截面 毛截面 805729 65405414 96447 69431530 鋼束換算面積 50891 略 3929669 ∑ — 856620 65405414 — 4026116 計算數(shù)據(jù) )(???? ? n=6根 ?Ep? （ 2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。 （ 1）整體截面幾何特性計算 在使用荷載階段需要計算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面）的幾何特性，計算公式如下： 截面積： pEp AnAA ???? )1(0 ? 截面慣距： 200 )()1( ispEp yyAnII ?????? ? 其結(jié)果列于表 12 內(nèi)。 70 N3（ N4） 7 100 140 N5 15 100 140 N6 15 100 140 計算結(jié)果見表 11 所示。 R—— 鋼束彎起半徑（ 見表 10）。 表 9 鋼束起彎點至跨中距離計算表 鋼束號 起彎高度)(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmL )(3cmx ? )(cmR )(2cmx )(1 cmx N1(N2) 100 7 N3(N4) 100 7 N5 100 15 N6 100 15 為此，本設(shè)計將端部錨固端截面分成上下兩部分（見圖 13），上部鋼束彎起角定為 15176。⑵ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ =⑷ +⑹ 翼板 三角承托 腹板 ∑ 圖 12 示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表 8所示。 24根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細部構(gòu)造如圖 10所示。 計算得： 46 3 ?????? ?? ?n 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) n=6。 在一中已計算出成橋后跨中截面 yx=， ks=，初估ap=15cm，則鋼束偏心距為： ep=yxap==（ cm）。 22 圖 9 支點截面作用效應(yīng)計算圖式（單位： mm） 可變作用（汽車）效應(yīng)： )()( a xkNV??????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： )( kNV ??? （三）主梁作用效應(yīng)組合 本設(shè)計按《橋規(guī)》 ～ ， 根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標準效應(yīng)組合和承載能 （ 2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力 圖 8 為四分點截面作用效應(yīng)的計算圖式。 如圖 6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載， 1號梁可變 作用的橫向分布系數(shù)可計算如下： 可變作用（汽車）： 21 ???oqm 圖 6 支點橫向分布系數(shù)計算圖式（單位： mm） （ 3）橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 表 6 1號梁的可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類別 mc mq 公路 Ⅰ級 表 5 η ij 值計算表 梁號 η 11 η 12 η 13 η 14 η 15 1 2 3 ④ 計算荷載橫向分布系數(shù) 1 號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 5 所示。 ③ 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值 ???? 71 21i iiijaean ?? 式中： )()(2,5 222512 mani i ????? ??。 105cm4） 翼板① 腹板② 馬蹄③ ∑ 計算抗扭修正系數(shù)β 對于本設(shè)計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： ????iTiiTIaEIGli221211? 13 m） 剪力（ KN） )( 1022 HzmEIlfcc ?????? ? 其中： )/( 3 mkggGm c ????? 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 2 3 1 5 7 6 ??? f? 按《橋規(guī)》 條，當車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)果。 m） 剪力（ KN） 11 10 三、 主梁作用效應(yīng)計算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點、變化點截面和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進行 （四）橫隔梁的設(shè)置 試算結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當該處有橫隔梁時比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。 )( cmyA Iksx??? ?? 截面效率指標： ?????? h kk xs? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 表 2 截面幾何特性列表計算表 分塊名稱 分塊面積)( 2cmAi 分塊面積對上緣距離)(cmyi 分塊面積對上緣靜距)( 3cmyAS iii ? 分塊面積的自身慣距)( 4cmIT )(cm yyd isi ?? 分塊面積對截面形心的慣距)( 42cm dAI iix ? )( 4cm III xT ?? 按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁的跨中截面圖（如圖 2所示）。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。 同時梁高加大一般只是腹板加 高，而混凝土用量增加不多。凈 — 的橋?qū)掃x用四片主梁。 105 抗拉設(shè)計強度 ?pd MPa 最大控制應(yīng)力 MPa 持久狀態(tài)應(yīng)力 標準荷載組合 MPa 材料重度 鋼筋混凝土 γ 1 KN/m3 瀝青混凝土 γ 2 KN/m3 鋼絞線 γ 3 KN/m3 鋼束與混凝土的彈性模量比 α EP 無量綱 3 普通鋼筋：直徑大于等于 12mm的用 HRB335鋼筋，直徑小于 12mm的均用熱軋 R235 光圓鋼