【正文】 。39。039。39。00 ssfffc ahAxh ?????廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 式中： sdpfcsAxbA??39。若計(jì)算出的受壓區(qū)高度 ＞ ，則為第二類 T 型截面，需要按第二類 T 型截面x39。fh的截面不等式⑷重新計(jì)算受壓區(qū)高度 x,若所得的 ＞ ，且 的限制條件。x39。fh0hxb?? 邊跨中截面 mKNM??,.1??a2/10mNfpd 239。 /80mNfs? 90max,s cs 593264.??h1593??? 239。 /.,/.fftc as639。 圖 255 跨中截面轉(zhuǎn)換工字型mKNMmKNhbfauffc ????? ???? )23015(3010)(39。039。1故，按第一種類 T 型梁計(jì)算，即 :x39。fh令 由 ，得 解得 x=91mm U?. )2(039。1xbafc??所以： mkNhAfpdp ?????? )(0 mkNMS ?廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 ???bhx?? 9624.)1(.)(5. ????????ssa（式中， ）2480??s，選用 60Ⅱ28 260 ?? 236950mAS?，可以2)5(34????，滿足要求。 ??????hfst?? 支座截面 KNM???,.1??a2/10mNfpd 239。 /80mNfs? max,s cs 5932647.??h159?? 239。 /.,/ as639。 ?KNMKNhbfauffc ????? ???? )24015(401)(39。39。故，按第一種類 T 型梁計(jì)算，即 :x39。fh令 由 ，得 解得 x=98mm mU?. )2(039。1xbafc?所以： mkNhAfpdp ??????? )(0 kNMS??故 無需配置縱向受拉鋼筋，只按構(gòu)造配筋即可 斜截面抗剪承載力計(jì)算： （1）抗剪截面要求《公橋規(guī)》 條規(guī)定， 型和 I 型界的受面彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求： ①邊跨支座截面廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 1.,25.,/ 32, ???? aaKNVmNfkcu, 0435005,??????， ?????用 ,.0 .1)48(0,.1. 42 ??????? ?? ?PmAsv?? mVbhfAaSdsvkcuV )82(. 32 20,231 ???????????，可以0min, ???svsv ??②邊跨中變截面處 1.,25.,/ 32, ????? aaKNVNfkcu, 040530,30??????， 30?????用 ,.0 .1)48(,..1 42 ??????? ?? ?PmAsv?? mVbhfAaSdsvkcuV )72( 20,231 ???????????，可以0min, 57..???svsv ??③中支點(diǎn)截面處廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 1.,25.,/ 32, ???? aaKNVmNfkcu, 05451030,0???????， 3?????用 , .1)458(,.. 42 ??????? ?? ?PmAsv?? mVbhfAaSdsvkcuV )82( 20,6231 ???????????，可以0min, 57..73???svsv ?? 最小配筋率的要求按上述方法估算所得的鋼筋數(shù)量，還必須滿足最小配筋率的要求。 《公路橋規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土構(gòu)件的最小配筋率應(yīng)滿足的條件： ?cruM為受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值；按式⑵或式⑷中不等式左邊的式子計(jì)uM算，為受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值cr的計(jì)算公式為：r ??0Wftkpccr????式中 為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力 在構(gòu)件抗裂邊pc? 0pN緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力； 是換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩； 為計(jì)算參數(shù)，0 ?按式 計(jì)算，其中 是全截面換算截面重心軸以上（或一下）的面積對重02WS??S心軸的面積矩。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的選用廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋選用高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,腹板束采用 10，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 Ryb=1860MPa，彈性模量 Ey=195000MPa。配預(yù)應(yīng)力鋼筋時，假定預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力為 =1395MPa 有效截面的截面特性 由于剪力滯效應(yīng)，截面配筋計(jì)算全部按有效截面進(jìn)行計(jì)算，并等效成工字型截面。邊跨的等效截面如圖：波紋管直徑：97 (90)，87(80) ??截面特性計(jì)算I (m^4) Y 上（m）截面 凈截面 換算截 面 截面 高凈 換算 凈 換算跨中 支座 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 圖 256 等效截面面積：A 支 = A 中 = m ，抗彎慣性矩 I 支= I 中= 4m4m形心距上邊緣的距離： =∑AiZi/∑Ai= 下Z =∑AiZi/∑Ai= 下形心距下邊緣的距離： == 上 == 上W 支上= = ，W 中上 = =W 支下= = ，W 中下 = =e 支上= , e 支下= e 中上= , e 中下= 具體的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置10F1: ，呈 S 型布置在每跨中，曲線半徑為 ? N3N34521廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 圖 257 中跨支座預(yù)應(yīng)力筋布置圖 N34521N34521圖 258 跨中截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖 125433421 圖 259 邊跨支座預(yù)應(yīng)力筋布置圖 縱向預(yù)應(yīng)力筋彎起設(shè)計(jì) 邊跨跨中至邊支點(diǎn)段 Xk30/2Ldwb1Z0,1435圖 260 預(yù)應(yīng)力筋彎起設(shè)計(jì)圖以 N5 為例: myLd4981tan70t???? mRLb 13982tan102tan2 ????b 3cos3cos21? wd67?xK8763950?各鋼束的控制要素參數(shù)表鋼束號彎起半徑彎起角升高值 y Lw(mm) Ld(mm) xk(mm) Lb1 Lb2廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 邊跨跨中至中支點(diǎn)段N1 N2 N3 N4 N5 采用的彎起方式相同，采用兩段彎曲，如圖所示： 216。101030/26,1,438圖 261 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG2022）中的規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時，應(yīng)考慮由下例引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁摩擦損失： 1l?錨具變形，鋼筋回縮及混凝土收縮損失 2l預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差損失 3l混凝土的彈性壓縮引起的損失 4l?預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失 5l混凝土的收縮徐變引起的損失 6l 摩擦預(yù)應(yīng)力損失 1l?N1 10000 8 0 　 0 　 　 　N2 10000 8 300 N3 10000 8 　 　 0 　 　 　N4 10000 8 400 N5 10000 8 700 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：因橋采用整體現(xiàn)澆故 x=15m????kxuconle?????1——張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（= =1395） ；pkfU ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，對金屬波紋管取 ； ——從張拉端至計(jì)算截面曲線管道切線的夾角之和，以 rad 計(jì)；?K ——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 ；X——從張拉端到計(jì)算截面的管道長度，以米計(jì)。跨中截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失值表　鋼束號度 radu0 x(m) kx(m) 1e^(u0+kx) p(MPa)N1 　 　 　 　 　 　 　N2 8 15 N3 　 　 　 　 　 　 　N4 8 15 N5 8 15 合計(jì) 支座截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失值表　鋼束號度 radu0 x(m) kx(m) 1e^(u0+kx) p(MPa)N1 　 　 　 　 　 　 　N2 16 15 N3 　 　 　 　 　 　 　N4 16 15 N5 16 15 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 合計(jì) 錨具變形和鋼筋回縮損失 2l?直線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算公式： plEl???2?曲線鋼筋考慮反摩阻的影響，可參照附錄 D 計(jì)算，這里按直線鋼計(jì)算；——錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮值，取有頂壓 ；l?L——張拉端至錨固端的距離(90m)；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，取 Mpa。pE5109.?跨中截面各鋼束損失值表鋼束號 （mm）l?(m)lpE(MPa)2l?N1 8　 90 5109.?N2 8 90 N3 8 90 N4 8 90 N5 8 90 5.? 鋼筋與臺座之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失 3l?此損失只有在先長法才存在，本設(shè)計(jì)是后張法施工所以不存在此損失。 混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 4l后張預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由于張拉后批鋼筋所產(chǎn)生的砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算=4lEpc?????MPaampcE ??????在計(jì)算截面上先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土pc?法向應(yīng)力之和；預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。Ep? ??m預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)。廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 44 若逐一計(jì)算 的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計(jì)算公式pc???412lEpPCN??????N計(jì)算截面的分批張拉的鋼束批數(shù)。鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力： KNNP )( 4????? ???????????? MPayIMeAnpnpptc ..?預(yù)應(yīng)力預(yù)加力的合力 至靜截面重心軸之間的距離；nepN先張拉鋼筋的重心（即假定的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心）處至混凝土凈截面重iy心軸間的距離，故 =?混凝土梁的凈截面面積()和凈截面慣性矩()。Ap=、注意此時計(jì)算 時應(yīng)考慮摩阻損失 、錨具變形及鋼筋回縮 的影響。預(yù)PN1l?2l?應(yīng)力損失產(chǎn)生時，預(yù)應(yīng)力孔道還沒壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部分的影響）。預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉的順序是：先張拉頂?shù)装逋ㄊ?和 ，再張拉 和 。1N42N3鋼束號 pc?m Ea(MPa)4l?N1 　 5 N2 5 N3 5 N4 5 N5 5 鋼束松弛損失 5l?鋼束松弛（徐變）引起的應(yīng)力損失 此項(xiàng)應(yīng)力損失可根據(jù)〈公路鋼筋混凝土及5l?預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉JTG ，按下列公式計(jì)算。對于鋼絲、鋼絞線，本設(shè)計(jì)中采用 MPafpepkel ????????????????????????式中： 張拉系數(shù)，一次張拉時， =；超張拉時， =，本設(shè)計(jì)為一次張???拉取 =。鋼筋松弛系數(shù)，I 級松弛（普通松弛）， =；II 級松弛（低松弛），? ?廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 45 =，本設(shè)計(jì)為低松弛鋼絞線，取 =。 ? ?MPafpk1860?傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件 =1395pe? 124econlll???= ；對先張法構(gòu)件， 。peconl鋼束號 pe(MPa)5lN1 　 N2 N3 N4 N5 收縮徐變損失 6l?由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失 6l?受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失為 ??pscEPcspl ttt?????15),(),()( 006??受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，由混凝土收縮徐變引起的構(gòu)件受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失為 ??pscEPcspl ttt 39。 039。0639。 15),(),(9.)(???????? ???Asp? .??iepsps??MPattEt pscEPcsl ).8695.(0,(),(.)06 ???????????式中： 、 構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、)(6tl)639。tl徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 46 、 構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混pc?c39。凝土法向應(yīng)力； 截面回轉(zhuǎn)半徑， ，后張法采用凈截面特i ,/2??iAIi性； 、 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心的距離239。pse；?ps 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 ，計(jì)算考慮的齡期為 時的混凝),(tcs? 0t t土收縮、徐變，其終值可按《