【正文】 第 32 頁 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 33 頁表 上緣混凝土彈性壓縮損失上緣砼彈性壓縮損失計算表截面號 鋼束數(shù) 張拉批數(shù) An In epn M σ l1 σ l2 Np σ pc σ l4m2 m4 m MPa MPa kN MPa MPa邊支座 3 7 8686 1/8截面 3 7 8644 1/4截面 6 8 17260 3/8截面 9 9 25808 1/2截面 13 10 37028 5/8截面 16 10 43983 3/4截面 19 10 51181 7/8截面 25 10 64668 支座 31 10 79198 1/8截面 19 10 49494 1/4截面 12 10 32956 3/8截面 0 9 0 1/2截面 0 9 0 5/8截面 0 9 0 3/4截面 12 10 29730 7/8截面 19 10 41214 支座 31 10 62456 表 下緣混凝土彈性壓縮損失下緣砼彈性壓縮損失計算表 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 34 頁截面號 鋼束數(shù) 張拉批數(shù) An In epn M σ l1 σ l2 Np σ pc σ l4支座 18 7 1/8截面 18 7 1/4截面 18 8 3/8截面 18 9 1/2截面 18 10 5/8截面 15 10 3/4截面 6 10 7/8截面 0 10 支座 0 10 1/8截面 0 10 1/4截面 12 10 3/8截面 24 9 1/2截面 27 9 5/8截面 24 9 3/4截面 15 10 7/8截面 0 10 支座 0 10 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 35 頁鋼束松弛（徐變）引起的應(yīng)力損失（ ）5l?此項應(yīng)力損失可根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 表 條的規(guī)定，按下列公式計算。對于鋼絲、鋼絞線，本設(shè)計中采用=ψξ （MPa） （）5l?pepkef?).(?式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=；超張拉時，ψ=； ξ——鋼筋松弛系數(shù)，I 級松弛（普通松弛） ，ξ=；II 級松弛（低松弛） ，ξ=；——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件 = ；對先pe? pe?con1l2l4l?張法構(gòu)件， = 。pecon2l?表 上緣鋼筋松弛損失上緣鋼筋松弛損失計算截面號 σ l5(Mp) σ l2(Mp) σ l4(Mp) σ l5(Mp)支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 36 頁表 下緣鋼筋松弛下緣鋼筋松弛損失計算 截面號 σ l1(Mp) σ l2(Mp) σ l4(Mp) σ l5(Mp)支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失 6l? （）pscEPcspl ttt??????15)],),([)( 006??（ （）psccspl ttt 39。 039。0639。 )],),([.)( （ （）Asp??A39。39。39。??? （）21ieps?239。,1ieps式中： 、 ——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土)(6tl?)(639。tl收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；、 ——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習(xí)應(yīng)力產(chǎn)pc39。生的混凝土法向應(yīng)力； ——截面回轉(zhuǎn)半徑， ，后張法采用凈截面特性i AIi/2? 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 37 頁、 ——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重239。pse心的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 ，計算考慮的齡期為 t 時的),(0tcs? 0t混凝土收縮、徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 中表 取用；——加載齡期為 ，計算考慮的齡期為 t 時的徐變系數(shù)，可按),0t（?0t〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 中表 取用.表 凈截面特性（有效）截面 截面號 An Yn上 Yn下 en上 en下 epn In m2 m m m m m m4支座 1 1/8截面 3 1/4截面 5 3/8截面 7 1/2截面 9 5/8截面 11 3/4截面 13 7/8截面 15 支座 17 1/8截面 20 1/4截面 21 3/8截面 26 1/2截面 29 5/8截面 32 3/4截面 35 7/8截面 38 支座 41 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 38 頁表 上緣混凝土收縮徐變損失截面號 σ l1 σ l2 σ l4 σ p Np u0 H0 Mg σ pc μ ρε ∞ Φ ∞ σ l6MPa MPa MPa MPa KN m mm MPa MPa支座 59869 1/8截面 58538 1/4截面 66630 3/8截面 74605 1/2截面 84904 3/8截面 82808 1/4截面 65068 1/8截面 61111 支座 76253 1/8截面 47565 1/4截面 56337 3/8截面 49495 1/2截面 55887 3/8截面 48757 1/4截面 58181 1/8截面 39393 支座 59787 表 下緣混凝土收縮徐變損失截面號 σ l1 σ l2 σ l4 σ p Np u0 H0 Mg σ pc μ ρ ε ∞ Φ ∞ σ l6 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 39 頁MPa MPa MPa MPa KN m mm MPa MPa支座 59869 1/8截面 58538 1/4截面 66630 3/8截面 74605 1/2截面 84904 3/8截面 82808 1/4截面 65068 1/8截面 61111 支座 76253 1/8截面 47565 1/4截面 56337 3/8截面 49495 1/2截面 55887 3/8截面 48757 1/4截面 58181 1/8截面 39393 支座 59787 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 40 頁 有效預(yù)應(yīng)力的計算 預(yù)應(yīng)力損失的最后結(jié)果應(yīng)列表給出各個截面的各項預(yù)應(yīng)力損失、張拉錨固階段和使用階段的有效預(yù)應(yīng)力以及使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值。 （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值）12456()peconlllll??????? （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力）)1表 控制截面的各項預(yù)應(yīng)力損失及匯總(MPa)邊支座 σ l1 σ l2 σ l4 σ l5 σ l6 σ P1 σ Pe1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 3/8截面 1/4截面 1/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 3/8截面 1/4截面 1/8截面 支座 第 6 章 次內(nèi)力的計算 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 41 頁 徐變次內(nèi)力的計算靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。對于超靜定結(jié)構(gòu)，由于冗力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布后的內(nèi)力可按規(guī)范方法進行計算（第 條） 。實際上，徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時應(yīng)盡量避免反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。本設(shè)計為滿堂支架施工，沒有體系轉(zhuǎn)換，故不考慮徐變次內(nèi)力。 預(yù)加力引起的二次力矩預(yù)加力所引起的二次力矩僅考慮超靜定鋼束。靜定結(jié)構(gòu)該項為零，超定結(jié)構(gòu)該項不為零。采用等效荷載法計算，將超靜定鋼束的預(yù)應(yīng)力用等效荷載代替，然后用 BSAS 計算。BSAS 的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，將所有材料容重均設(shè)為零，將二期恒載和施工荷載均設(shè)為零，然后修改支座信息，將施工階段二的結(jié)構(gòu)變?yōu)殪o定結(jié)構(gòu)（即去掉邊跨的兩個支座和中間的支座，且將中跨兩支座分別改為固定鉸支座和滑動鉸支座） ，接著將每一根超靜定預(yù)應(yīng)力鋼筋在錨固點處和轉(zhuǎn)折點處的集中力分解為作用在截面重心處的豎向力、水平力和彎矩，在施工階段二將這些力加在結(jié)構(gòu)上，接著運行 BSAS，僅計算結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力，所得結(jié)果中施工階段二的恒載內(nèi)力即為超靜定鋼束的初預(yù)矩，此項可直接手算，即初預(yù)矩等預(yù)拉力偏心距。然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時間改為全部在第二施工階段完成（包括支座） ，荷載不變，此時施工階段四的恒載內(nèi)力即為超靜定鋼束的總預(yù)矩，最后將兩者相減即得預(yù)加力引起的二次力。 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 42 頁表 預(yù)加力引起的次內(nèi)力截面號 M1() M2() M39。()邊支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 （M1 預(yù)加力引起的初預(yù)矩，M2 預(yù)加力引起的總預(yù)矩）圖 預(yù)加力引起的初預(yù)矩（）圖 預(yù)加力引起的總預(yù)矩（）圖 預(yù)加力引起的次內(nèi)力（） 武漢理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 43 頁 溫度次內(nèi)力的計算溫度次內(nèi)力的計算公式按砼橋p98(3313)式計算溫差應(yīng)力 N 0=A1tαE h （）