【正文】 抗剪強度，因現(xiàn)行橋梁設計規(guī)范尚無連續(xù)梁橋的計算公式，將通過主應力來驗算控制。根據(jù)《公預規(guī)》，橋梁構件的承載能力極限狀態(tài)計算，應采用下列表達式：式中：——橋梁結構的重要性系數(shù)，按公路橋梁的設計安全等級，一級、二級；橋梁的抗震設計不考慮結構的重要性系數(shù)；——作用效應（其中汽車荷載應記入沖擊系數(shù)）的組合設計值，當進行預應力混凝土連續(xù)梁橋等超靜定結構的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式中的作用效應應改為，其中為預應力（扣除全部預應力損失）引起的次效應；為預應力分項系數(shù)，當預應力效應對結構有利時取，對結構不利時，??；——構件承載能力設計值；——構件承載能力函數(shù)；——材料強度設計值；——幾何參數(shù)設計值，當無可靠數(shù)據(jù)時，可采用幾何參數(shù)標準值。根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D62——2004），翼緣位于受壓區(qū)的箱型截面受彎構件，其正截面抗彎承載能力計算應符合下列規(guī)定。當符合下列條件： ()時，按下式計算下截面抗彎承載力： ()()以邊跨跨中截面為例，不考慮普通縱向鋼筋的作用：所以對于承受正彎矩的截面，腹板不參加受壓，受壓區(qū)全部在翼緣內。同樣對于負彎矩處：同理對于承受負彎矩的截面，受壓區(qū)亦全部位于翼緣板內。已知下列數(shù)據(jù)：，，利用(72)和(73)即可計算各截面的抗力，如表71，截面強度演算如表72：表72 截面強度驗算截面號類型性質抗力()0上拉受彎最大彎矩0上拉受彎最小彎矩01/4下拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩2/4下拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩3/4上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩1左上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩1右上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩5/4上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩3/2上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩表71 截面抗力計算截面位置(m)(MPa)(m)(MPa)(m) (m)正抗力()負抗力()052821116 1/452821116 2/452821116 3/4528220851116 1左528234751116 1右444834751116 5/4444820851116 3/244481116 　 　7/4444820851116 2444834751116 8 抗裂驗算《公預規(guī)》要求根據(jù)《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構件應按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算。正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并符合下列要求。部分預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下：預制構件 （）斜截面抗裂應對斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列要求。全預應力混凝土構件，在作用短期小型組合下：預制構件 （）上兩式中：——在作用短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；——扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力；——由作用短期效應組合和預加力產生的混凝土主拉應力；——混凝土的抗拉強度標準值，按《公預規(guī)》，C50時MPa根據(jù)《公預規(guī)》。短期效應組合和長期效應組合下梁底拉應力計算如表81。表81 短期效應組合下梁底、頂?shù)膽τ嬎惚?)截面位置荷載性質()()中性軸高度(m)梁底距中性軸(m)梁頂距中性軸(m)梁底應力 (MPa)梁頂應力 (MPa)0最大彎矩0最小彎矩01/4最大彎矩最小彎矩2/4最大彎矩最小彎矩3/4最大彎矩最小彎矩1左最大彎矩最小彎矩1右最大彎矩最小彎矩5/4最大彎矩最小彎矩3/2最大彎矩最小彎矩計算由預應力筋引起的法向壓應力，公式參見《公預規(guī)》： （）式中：——凈截面面積，見表 22； ——后張法構件的預應力鋼筋和普通鋼筋的合力，按《公預規(guī)》中式（）、式（）計算；——凈截面慣性矩，見表22；——凈截面重心至預應力鋼筋和普通鋼筋合力點的距離，按《公預規(guī)》中式（）、式（）計算；——由預應力在后張法預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構中歐冠產生的次彎矩，見表61?！獌艚孛嬷匦闹劣嬎憷w維處的距離，根據(jù)表22進行計算。由混凝土引起的法向壓應力計算結果見表82：表82 由預應力筋引起的法向壓應力截面正鋼筋產生的彎矩 ()負鋼筋產生的彎矩() 次彎矩()()()梁底距中性軸(m)梁頂距中性軸(m)梁底應力 (MPa)梁頂應力 (MPa)0 1/4 2/4 3/4 1左 1右 5/4 3/2 對比表81和表82正截面抗裂驗算結果如表83： 表83 正截面抗裂驗算表 (MPa) (MPa)(MPa)(MPa) (MPa)梁底梁頂梁底梁頂梁底梁頂由上表可以看出不論是梁頂還是梁底，應力的數(shù)值，滿足抗裂要求。根據(jù)《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構件由作用短期效應組合和預加力產生的混凝土主拉應力組成，應按下列公式計算： （） 式中：——在計算主應力點，由預加力和按作用短期效應組合計算的彎矩產生的混凝土法向應力；——由豎向預應力鋼筋的預加力產生的混凝土豎向壓應力；——在計算主應力點，由預應力彎起鋼筋的預加力和按作用短期效應組合計算的剪力產生的混凝土剪應力；當計算截面作用有扭矩時，尚應計入由扭矩引起的剪應力；對后張預應力混凝土超靜定結構，在計算剪應力時，尚易考慮預加力引起的次剪力；——在計算主應力點，右扣除全部預應力損失后的縱向預加力產生的混凝土法向預壓應力，按《公預規(guī)》式（）或（）計算；——換算截面重心軸至計算主應力點的距離；——在同一截面上豎向預應力鋼筋的肢數(shù)；、——豎向預應力鋼筋、縱向預應力彎起鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力；——單肢豎向預應力鋼筋的截面面積；——豎向預應力鋼筋的間距；——計算主應力點處構件腹板的寬度；——計算截面上同一彎起平面內預應力彎起鋼筋的截面面積；、——計算主應力點以上（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積距；——計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱軸線的夾角。圖81 主應力計算部位計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。本橋梁以換算形心軸，上梗肋，下梗肋為控制點，進行主應力驗算，計算如圖81所示，各控制點的值計算分別如表8表8表86所示，并將計算結果匯總于表87；各控制點的值計算分別如表8表8表810所示，并將計算結果匯總于表811；斜截面抗裂驗算值值見表812。表84 換算形心軸的值計算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2表85 上梗肋的值計算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2 表86 下梗肋的值計算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2 表87 各截面各計算部位的(MPa)值匯總表截面位置01/42/43/41左1右5/43/2 表88 換算形心軸的值計算表截面001/402/403/401左01右05/403/20 表89 上梗肋的值計算表截面01/42/43/41左1右5/43/2表810 下梗肋的值計算表截面01/42/43/41左1右5/43/2 表811 各截面各計算部位的(MPa)值匯總表截面01/42/43/41左1右5/43/2表812 計算表計算截面驗算部位01/4ooaabb1/2ooaabb3/4ooaabb1左ooaabb1右ooaabb5/4ooaabb2/3ooaabbaa根據(jù)《公預規(guī)》，A類部分預應力混凝土構件，在作用短期荷載的作用下斜需抗裂驗算應滿足，顯然各截面各驗算點處的值均滿足堆滿斜截面抗裂要求。9 持久狀況構件的應力驗算據(jù)《公預規(guī)》，使用階段正截面應力應符合下列要求： （）式中：—由作用（或荷載）標準值產生的混凝土的法向壓應力，按下式計算，參見《公預規(guī)》式（）： （）—由預應力產生的