【正文】 抗剪強(qiáng)度，因現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范尚無(wú)連續(xù)梁橋的計(jì)算公式，將通過(guò)主應(yīng)力來(lái)驗(yàn)算控制。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，應(yīng)采用下列表達(dá)式：式中：——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋梁的設(shè)計(jì)安全等級(jí)，一級(jí)、二級(jí)；橋梁的抗震設(shè)計(jì)不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；——作用效應(yīng)（其中汽車(chē)荷載應(yīng)記入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，公式中的作用效應(yīng)應(yīng)改為，其中為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)取，對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，??；——構(gòu)件承載能力設(shè)計(jì)值；——構(gòu)件承載能力函數(shù)；——材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值，當(dāng)無(wú)可靠數(shù)據(jù)時(shí)，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62——2004），翼緣位于受壓區(qū)的箱型截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載能力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定。當(dāng)符合下列條件： ()時(shí)，按下式計(jì)算下截面抗彎承載力： ()()以邊跨跨中截面為例，不考慮普通縱向鋼筋的作用：所以對(duì)于承受正彎矩的截面，腹板不參加受壓，受壓區(qū)全部在翼緣內(nèi)。同樣對(duì)于負(fù)彎矩處：同理對(duì)于承受負(fù)彎矩的截面，受壓區(qū)亦全部位于翼緣板內(nèi)。已知下列數(shù)據(jù)：，，利用(72)和(73)即可計(jì)算各截面的抗力，如表71，截面強(qiáng)度演算如表72：表72 截面強(qiáng)度驗(yàn)算截面號(hào)類型性質(zhì)抗力()0上拉受彎最大彎矩0上拉受彎最小彎矩01/4下拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩2/4下拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩3/4上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩1左上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩1右上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩5/4上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩3/2上拉受彎最大彎矩下拉受彎最小彎矩表71 截面抗力計(jì)算截面位置(m)(MPa)(m)(MPa)(m) (m)正抗力()負(fù)抗力()052821116 1/452821116 2/452821116 3/4528220851116 1左528234751116 1右444834751116 5/4444820851116 3/244481116 　 　7/4444820851116 2444834751116 8 抗裂驗(yàn)算《公預(yù)規(guī)》要求根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算。正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并符合下列要求。部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下：預(yù)制構(gòu)件 （）斜截面抗裂應(yīng)對(duì)斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期小型組合下：預(yù)制構(gòu)件 （）上兩式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力；——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力；——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《公預(yù)規(guī)》，C50時(shí)MPa根據(jù)《公預(yù)規(guī)》。短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合下梁底拉應(yīng)力計(jì)算如表81。表81 短期效應(yīng)組合下梁底、頂?shù)膽?yīng)力計(jì)算表()截面位置荷載性質(zhì)()()中性軸高度(m)梁底距中性軸(m)梁頂距中性軸(m)梁底應(yīng)力 (MPa)梁頂應(yīng)力 (MPa)0最大彎矩0最小彎矩01/4最大彎矩最小彎矩2/4最大彎矩最小彎矩3/4最大彎矩最小彎矩1左最大彎矩最小彎矩1右最大彎矩最小彎矩5/4最大彎矩最小彎矩3/2最大彎矩最小彎矩計(jì)算由預(yù)應(yīng)力筋引起的法向壓應(yīng)力，公式參見(jiàn)《公預(yù)規(guī)》： （）式中：——凈截面面積，見(jiàn)表 22； ——后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，按《公預(yù)規(guī)》中式（）、式（）計(jì)算；——凈截面慣性矩，見(jiàn)表22；——凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離，按《公預(yù)規(guī)》中式（）、式（）計(jì)算；——由預(yù)應(yīng)力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)中歐冠產(chǎn)生的次彎矩，見(jiàn)表61?！獌艚孛嬷匦闹劣?jì)算纖維處的距離，根據(jù)表22進(jìn)行計(jì)算。由混凝土引起的法向壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表82：表82 由預(yù)應(yīng)力筋引起的法向壓應(yīng)力截面正鋼筋產(chǎn)生的彎矩 ()負(fù)鋼筋產(chǎn)生的彎矩() 次彎矩()()()梁底距中性軸(m)梁頂距中性軸(m)梁底應(yīng)力 (MPa)梁頂應(yīng)力 (MPa)0 1/4 2/4 3/4 1左 1右 5/4 3/2 對(duì)比表81和表82正截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果如表83： 表83 正截面抗裂驗(yàn)算表 (MPa) (MPa)(MPa)(MPa) (MPa)梁底梁頂梁底梁頂梁底梁頂由上表可以看出不論是梁頂還是梁底，應(yīng)力的數(shù)值，滿足抗裂要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力組成，應(yīng)按下列公式計(jì)算： （） 式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；當(dāng)計(jì)算截面作用有扭矩時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入由扭矩引起的剪應(yīng)力；對(duì)后張預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，尚易考慮預(yù)加力引起的次剪力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，右扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》式（）或（）計(jì)算；——換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；——在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；、——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度；——計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；、——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸、凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積距；——計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。圖81 主應(yīng)力計(jì)算部位計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本橋梁以換算形心軸，上梗肋，下梗肋為控制點(diǎn)，進(jìn)行主應(yīng)力驗(yàn)算，計(jì)算如圖81所示，各控制點(diǎn)的值計(jì)算分別如表8表8表86所示，并將計(jì)算結(jié)果匯總于表87；各控制點(diǎn)的值計(jì)算分別如表8表8表810所示，并將計(jì)算結(jié)果匯總于表811；斜截面抗裂驗(yàn)算值值見(jiàn)表812。表84 換算形心軸的值計(jì)算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2表85 上梗肋的值計(jì)算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2 表86 下梗肋的值計(jì)算表截面(kN)()()(MPa)()()(MPa)01/42/43/41左1右5/43/2 表87 各截面各計(jì)算部位的(MPa)值匯總表截面位置01/42/43/41左1右5/43/2 表88 換算形心軸的值計(jì)算表截面001/402/403/401左01右05/403/20 表89 上梗肋的值計(jì)算表截面01/42/43/41左1右5/43/2表810 下梗肋的值計(jì)算表截面01/42/43/41左1右5/43/2 表811 各截面各計(jì)算部位的(MPa)值匯總表截面01/42/43/41左1右5/43/2表812 計(jì)算表計(jì)算截面驗(yàn)算部位01/4ooaabb1/2ooaabb3/4ooaabb1左ooaabb1右ooaabb5/4ooaabb2/3ooaabbaa根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期荷載的作用下斜需抗裂驗(yàn)算應(yīng)滿足，顯然各截面各驗(yàn)算點(diǎn)處的值均滿足堆滿斜截面抗裂要求。9 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （）式中：—由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計(jì)算，參見(jiàn)《公預(yù)規(guī)》式（）： （）—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的