【正文】 合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足＜。 , =, = =108活載內(nèi)力值： =, =變截面點處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得: =㎜ =㎜ = =㎜ =㎜計算截面幾何性質(zhì) 表79計算點受力階段（㎜）（㎜）上梗肋處階段1階段2形心位置階段1階段2下梗肋處階段1階段2 上梗肋處 形心位置 下梗肋處 圖 73 橫斷面計算點 （㎝）為陰影部分的面積為陰影部分的面積對截面形心軸的面積距為陰影部分形心到截面形心的距離 為計算點到形心軸的距離變截面有效應(yīng)力 ==1148 =11484448/1000= 預(yù)應(yīng)力筋束彎起角度分別為： = 將上述數(shù)值代入，分別計算上梗肋，形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。a)上梗肋處 == =++ = =+= b)形心軸處 =+ = = = =+=C）下梗肋處 =+ = = = =+ =計算結(jié)果匯總于表710 變截面處不同計算點主應(yīng)力匯總表 表710計算點位置正應(yīng)力（）剪應(yīng)力（）主拉應(yīng)力()上梗肋形心軸下梗肋計算表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值力=滿足要求第六節(jié) 持久狀況應(yīng)力計算（參考文獻[2] [19]）按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計分布系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)（1）跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗算 == == kN由表6查的： ＜= =（2）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算 是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（不包括自重）計算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力 = =1860=1209 %，說明基本上滿足要求（3）斜截面主應(yīng)力計算一般取變截面點分別計算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。 a)上梗肋處= =++ = = b)形心軸= = － ==c)下梗肋處= = == =+==計算結(jié)果匯總于表711 變截面處不同計算點主拉應(yīng)力匯總表 表711計算點位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力 主壓應(yīng)力上梗肋形心軸下梗肋最大主壓應(yīng)力= ==。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求a) 短暫狀況應(yīng)力計算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力。以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制（1）上緣混凝土應(yīng)力0 （2）下緣混凝土應(yīng)力 =+ = ＜=計算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 第八章 下部結(jié)構(gòu)第一節(jié) 蓋梁的設(shè)計與計算參照文獻[15]P22，蓋梁采用C30混凝土，主筋采用二級鋼筋，箍筋采用一級鋼筋。一、 荷載計算參照文獻[16]第Ⅱ部分第一章：（一）上部構(gòu)造恒載計算上部構(gòu)造恒載計算結(jié)果見表81：表81 上部構(gòu)造恒載每片中梁自重（kN/m）一孔上部構(gòu)造總重（kN）每一個支座恒載反力（kN） 1～6號77641～6號1294注：括號里數(shù)值是由于T梁變截面在截面支座中心出的恒載集度（二）蓋梁自重及內(nèi)力計算蓋梁自重及內(nèi)力計算簡圖見圖81： 圖81 蓋梁自重及內(nèi)力計算簡圖（單位m）蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算見下表82：表82 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力截面編號自重（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）Q左Q右1—1g1=M1=2—2g2=M2=3—3g3=M3=4—4g4=M4=5—5g5=M5=36900蓋梁自重為： g=g5 =（三）活載計算活載橫向分布系數(shù)計算根據(jù)蓋梁的性質(zhì)，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心壓力法。對稱布置時：單車列 雙車列 三車列 非對稱布置時：單車列 雙車列 三車列 活載反力最大值計算按順橋向活載移動情況，求支座活載反力的最大值。 布載長度為：L=+=（m） 計算簡圖見圖82： 圖82 活載反力最大值計算簡圖汽車荷載采用公路—I級。車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=180+18035/45=320kN 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算得支座反力 雙孔 B=805 kN單孔 B=各梁的支反力的計算表83 橫向分布系數(shù)及各梁的支座反力荷載橫向分布情況公路一級荷載（KN）　計算方法荷載分布橫向分布系數(shù)B （單孔）R（單孔）B(雙孔）R(雙孔）　杠桿法單車道0 1號梁0 2號梁 3號梁 4號梁0 5號梁0 6號梁雙車道0 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁0 6號梁三車道 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 6號梁偏心受壓單車道 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 6號梁雙車到 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 6號梁三車道 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 6號梁(四)內(nèi)力組合內(nèi)力組合結(jié)果見表84：編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁1恒載1294129412941294129412942 對稱3非對稱1+2恒+ 對1+3恒+非對表84 內(nèi)力組合（五）雙柱反力計算計算簡圖見圖83：圖83 雙柱反力計算圖計算模型如上圖，則柱的反力：G =1/（）恒載+對稱活載 G= kN恒載+非對稱活載 G= kN二、內(nèi)力計算（一）彎矩計算截面11M11=0 截面22 M22=R截面33M33=R+G截面44M44=R+G截面55M55=R+G（二）剪力計算截面11Q左=0 Q右 =R1截面22Q左= R1 Q右=GR1截面33Q左=GR Q右= GR1R2截面44Q左= GR1R2 Q右 =GRRR 截面55Q左=Q右= GRRR內(nèi)力計算結(jié)果見表84： 表84 內(nèi)力計算匯 恒載+對稱活載截面1122334455彎矩(kN .m)M自重 M荷載 M計算 剪力(kN)Q恒左 Q恒右 Q活左 Q活右 Q左 Q右 恒載+非對稱活載截面1122334455 彎矩()M自重 M荷載 M計算 剪力(kN)Q恒左 Q恒右 Q活左 Q活右 Q左 Q右 三、配筋計算（一）彎矩作用下正截面計算保護層厚度取50mm，采用C30混凝土，縱向受力鋼筋采用II級，箍筋采用I級。fcd= II級鋼筋：fsd=280MPa由《公預(yù)規(guī)》:計算出各個截面的配筋量，再根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，其結(jié)果見表85：表85 鋼筋用量表截面彎矩有效高度h0(m)寬度(m)計算鋼筋面積(cm2)計算鋼筋根數(shù)(根)實際鋼筋面積(cm2)實際鋼筋根數(shù)(根)(kNm)110012221233 1244 2855 34注：鋼筋為二級，直徑為28mm（二）剪力作用時配筋 截面抗剪強度承載上下限復(fù)核：（參考文獻[2] [19]） 101500*1450==由《公預(yù)規(guī)》:V=α1α2α3 式中：α1——異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段的抗剪承載力時，；α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，；α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，；P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100ρ,當(dāng)P，取P=；P=()100=fcu,k——混凝土強度等級；ρsv——斜截面內(nèi)箍筋配筋率；fsv——箍筋抗拉強度設(shè)計值；可以計算得由混凝土和箍筋共同作用時可抵抗的剪力：V== 此值與最大剪力5258kN相差不大，故只需在剪力較大的支