【導(dǎo)讀】土連續(xù)梁橋、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)、簡(jiǎn)支梁橋三種橋型方案。按照“實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安。后進(jìn)行內(nèi)力分析，計(jì)算配筋結(jié)果，進(jìn)行施工各階段分析及截面驗(yàn)算。同時(shí)，必須要考慮。混凝土收縮、徐變次內(nèi)力和溫度次內(nèi)力等因素的影響。損失及應(yīng)力的驗(yàn)算、次內(nèi)力的驗(yàn)算、內(nèi)力組合驗(yàn)算、主梁截面應(yīng)力驗(yàn)算。

　　

【正文】 y（ KN/M） 單元 剪力 z（ KN） 彎矩 y（ KN/M） 1 21 2 197 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 122 15. 7蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 20 由支座沉降引起的彎矩包絡(luò)圖見(jiàn)下圖 、剪力包絡(luò)圖 圖 彎矩包絡(luò)圖（ KN/M） 圖 剪力包絡(luò)圖（ KN） 內(nèi)力 組合 依據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》中的內(nèi)力組合規(guī)定，此設(shè)計(jì)中按主力組合和（主力+附加力）組合兩種情況考慮： （ 1）主力組合：恒載（一期和二期） +支座沉降 +活載（含沖擊力）； （ 2）主力 +附加力組合：主力組合 +溫度力。 圖 彎矩包絡(luò)圖（ KN/M） 圖 剪力包絡(luò)圖（ KN） 主力組合的剪力（單位： KN） 表 46 18 76 .418 76 .479 86 .879 86 .879 86 .879 86 .8蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 截面 主力 截面 主力 最大（ KN） 最小 (KN) 最大 (KN) 最小 (KN) 1 21 2 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 主力組合的彎矩（單位： KN/M） 表 47 截面 主力 截面 主力 最大（ KN/M） 最小 (KN/M) 最大 (KN/M) 最小 (KN/M) 1 21 2 22 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 79840 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 +附加力組合 圖 彎矩包絡(luò)圖（ KN/M） 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 圖 剪力包絡(luò)圖（ KN） 主力 +附加力組合的剪力（單位： KN） 表 48 截面 主力 +附加力 截面 主力 +附加力 最大（ KN） 最小 (KN) 最大 (KN) 最小 (KN) 1 21 2 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 495 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 主力 +附加力組合的彎矩（單位： KN/M） 表 49 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 截面 主力 +附加力 截面 主力 +附加力 最大（ KN/M） 最小 (KN/M) 最大 (KN/M) 最小 (KN/M) 1 21 2 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 5. 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋 估算 連續(xù)梁以縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋為主，其數(shù)量與布置位置根據(jù)使用階段和施工階段的受力情況進(jìn)行確定。此外，在大跨度的梁腹板內(nèi)也布置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋，在大跨度箱梁的蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 頂板和懸臂板中也布置橫向預(yù)應(yīng)力筋。本設(shè)計(jì)的計(jì)算理論為：箱梁采用全預(yù)應(yīng)力理論，按雙向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力階段及使用荷載階段，截面上下緣的應(yīng)力應(yīng)滿足 允許的一塊的要求，一般情況下，由于梁截面較高，受壓面積較大，壓應(yīng)力不是控制因素，為分別，可只考慮拉應(yīng)力這個(gè)條件，假設(shè)混凝土允許抗拉強(qiáng)度 [RL]=0，混凝土允許抗壓強(qiáng)度為 [Ra]，取 [Ra]＝ [Rab]，由于預(yù)應(yīng)力引起的截面混凝土壓應(yīng)力為 σy 上 、 σy 下 ，以壓應(yīng)力為正，有： σ y上 + minM /W 上 ≥0 (51) σy 上 + maxM /W 上 ≤[Ra] (52) σy 下 + minM /W 下 ≥0 (53) σ y下 + maxM /W 下 ≤[R a] (54) 式中： W 上 、 W 下 — 分別為上下緣截面抗彎模量； maxM 、 minM — 截面最大、最小彎矩值，正彎矩取正值，負(fù)彎矩取負(fù)值； 從應(yīng)力條件出發(fā)，在 maxM 作用下，下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，上緣壓應(yīng)力小于限值，在 minM作用下，上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣壓應(yīng)力小于限值。 （一）、 截面下緣配置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗正彎矩時(shí)： ? ?aWMW eNANW eNAN Rm a x ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝? (55) 0WM m in ????? 下上 上上上下 下下下下 ＝ W eNANW eNAN? (56) （二）、截面上緣配置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 0WM m in ????? 上上 下下下上 上上上上 ＝ W eNANW eNAN? （ 57） ? ?aWMW eNANW eNAN Rm in ????? 下下 下下下下 上上上下 ＝? （ 58） 上式中令： yyAnN ???上上 ＝ ； yyAnN ???下下 ＝ 則得截面最小配束數(shù)為： 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 yyAeekk ekMekMn ????? ????? ))(( )()( m a xm in 下上下上 下下下上上 (59) yyAeekk ekMkeMn ????? ???? ))(( )()( m inm a x 下上下上 上上下上下 (510) 另外，截面的最大配束數(shù)： yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下下下下上下上 （ 511） yyaAeekk RWWeekMkeMn ????? ??????? ))(( ])[()()( m i nm a x下上下上上下上上下上上下 （ 512） lcony ??? ?? ； l? =1/5 con? （ 513） pkcon ?? ； pkf =1860Mpa （ 514） 上上上 aye ?? （ 515） 下下下 aye ?? （ 516） 式中： 上n ， 下n — 截面上、下緣估算的預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)； yA — 單根鋼絞線的面積， yA =140 2mm 。 y? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存預(yù)應(yīng)力； con? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； l? — 預(yù)應(yīng)力損失值，此處近似取為 1/3的張拉控制應(yīng)力。 e 上 、 e 下 — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離； 上a 、 下a — 截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面上、下緣的距離； 上a =10 ㎝； 下a =10 ㎝ k 上 、 k 下 — 截面上、下核心距， k 上 ＝ W 下 /A、 K 下 ＝ W 上 /A ； A— 混凝土面積，可取毛截面面積計(jì)算； [Ra]— 混凝土允許抗壓強(qiáng)度； W 上 、 W 下 — 截面上、下緣的截面模量； 按主力組合，計(jì)算得 各截面所需預(yù)應(yīng)力鋼束的截面面積以及所需要的束數(shù)見(jiàn)下表： 截面 Mmax (KN/M) Mmin (KN/M) Nmin上 緣 (根 ) 選配鋼筋 （束） Nmin 下 緣 (根 ) 選配鋼筋 （束） 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 6 0 0 7 0 0 8 0 0 9 0 0 10 11 12 13 14 0 0 15 117427 0 0 16 147034 0 0 17 147034 0 0 18 148218 219938 26 0 0 19 187714 267904 32 0 0 20 199535 282759 38 0 0 21 203015 287253 44 0 0 22 220984 310349 50 0 0 23 203657 287324 44 0 0 24 202171 282578 38 0 0 25 187249 265538 32 0 0 26 187976 266384 26 0 0 27 112021 167819 0 0 28 79840 128058 0 0 29 0 0 30 58785 0 0 31 32 33 0 0 34 0 0 35 0 0 36 0 0 37 0 0 38 0 0 39 0 0 注：另半梁預(yù)應(yīng)力鋼束對(duì)稱(chēng)布置。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 根據(jù)上節(jié)對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼束的估算，確定梁內(nèi)各截面所配預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)際數(shù)目，這需要將預(yù)應(yīng)力鋼束合理的布置到每一個(gè)截面，并且符合規(guī)范要求。然后，通過(guò) Midas 軟件對(duì)布預(yù)應(yīng)力筋后的全橋進(jìn)行成橋檢算。若成橋不能通過(guò)應(yīng)力檢算，則應(yīng)調(diào)整預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 目，改變預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)的布置，再進(jìn)行檢算，如此反復(fù)直到通過(guò)成橋檢算為止。經(jīng)過(guò)多次反復(fù)檢算后， 最終確定預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)的布置，其具體的布置見(jiàn)預(yù)應(yīng)力筋的截面布置圖 ，縱向以及平面布置圖 。 在《 通規(guī) 》中，預(yù)應(yīng)力鋼束在箱梁內(nèi)的布置應(yīng)遵循以下原則： （ 1）為避免梁體產(chǎn)生橫向彎曲，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)在截面上對(duì)稱(chēng)布置，各施工階段都要滿足對(duì)稱(chēng)布置的原則； （ 2）為滿足布置、錨固等需要，預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎（不包括抗剪因素）的角度不宜大于 20176。 ，半徑不能小于4m，常常取大于 8m 的數(shù)值，為了簡(jiǎn)化構(gòu)造和減少預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)盡量減少或避免平彎，避免使用多次反向曲率變化的連續(xù)