【正文】 fskfsdEsMPaMPaMPa335280105二、錨具及支座采用GVM15－5，GVM15－7 ，GVM15－8，GBM15－15錨具；采用GYZ37577，GYZF25064支座。本設(shè)計主梁高度取用230cm.（二）梁肋及馬蹄尺寸根據(jù)抗剪強度的需要和施工振搗的需要，一般梁肋厚度取15～25㎝，本設(shè)計暫定18㎝。見圖32示： 支點截面 跨中截面三、橫隔梁（板）間距 為了增強主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置短橫隔梁外，還應(yīng)設(shè)置中橫隔梁，間距5～10m ,本設(shè)計取邊梁取6片中橫隔梁，間距為7；中跨取7片中橫隔梁，間距為8.四、截面效率指標跨中截面幾何特性可以由CAD中面域性質(zhì)可得: A=8284㎝ 質(zhì)心位置（距下邊緣）152㎝ I=52604657 cm4 由此可計算出截面的效率指標ρ（～）為：式中：KS——上核心距離，KX——下核心距離，得：KS== =KX= = =表明初擬的主梁跨中截面合理。本設(shè)計橋面的縱坡，做成雙向縱坡，坡度為3%。四、橋面排水系統(tǒng) 根據(jù)文獻[7]P42,為了迅速排除橋面積水，防止雨水積滯于橋面并滲入梁體影響橋梁的耐久性，本設(shè)計采用一個完整的排水系統(tǒng)。本設(shè)計采用GP型無縫式伸縮裝置，在路面鋪裝完成之后再用切割機器切割路面，并在起槽內(nèi)注入嵌縫材料而成。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，車輪著地長度：a=, b=， 則 a=a+2H=+2= b=b+2H=+2 =荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：a= a+d+2=++2=由于這是汽車荷載局部加載在T梁的翼板上，故需要考慮沖擊系數(shù)，暫定1+=二、彎矩、剪力的計算作用于每米寬板條上的彎矩為： M=(1+) ==m考慮到彎矩值較小可以按構(gòu)造配筋 受拉鋼筋5根直徑為14㎜的HRB335，As=759mm根據(jù)參考文獻[19]%，滿足使用條件 =1412kN全橋單元劃分時，應(yīng)綜合考慮結(jié)構(gòu)在施工過程及正常使用階段控制設(shè)計的截面位置，使控制截面位于單元節(jié)點處。由施工過程可知結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的，主要包括：預(yù)制T梁一期恒載集度（g1），成橋后T梁一期荷載集度（g1），二期恒載集度（g2）。成橋后忽略橫隔梁產(chǎn)生的內(nèi)力，僅計其產(chǎn)生的支反力，計算公式為：gli=Ai25kN/m3計算結(jié)果見表42。表6表6表63分別給出ggg1+g2作用下的梁在第5施工階段的恒載內(nèi)力。(三)支點的荷載橫向分布影響線及橫向分布系數(shù)參考文獻[7]第七章第二節(jié),支點截面荷載橫向均布影響線采用杠桿原理法計算。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等的計算采用車輛荷載。P=320=384kN車道荷載的均布荷載標準值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上；集中荷載標準值只作用于相應(yīng)影響線中最大影響線峰值處。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。計算公式：用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：= 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=mM1/2min=(1+) ()=mM3/4max=(1+)=m 對應(yīng)剪力為： Q3/4= kN第二支點截面彎矩影響線如圖611：圖611 第二支點截面彎矩影響線（1）最大彎矩將車道荷載的均布荷載標準值布置在第5跨上，集中荷載標準值布置在第三跨3/8截面處，得第二支點截面的最大彎矩值。m 對應(yīng)剪力為： Q支2= kN（2）最小彎矩將車道荷載的均布荷載標準值布置在第4跨上，集中荷載標準值布置在第二跨3/8截面處，得第二支點截面最小彎矩值。第二、三跨計算結(jié)果將在表65中列出。m)M(kNm)M kN計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。mQ支1min=(1+)()= 對應(yīng)彎矩為： M支1=0 kNm（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的1/4跨上和第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最小剪力值。計算公式：式中：Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；Pi——車輛荷載的軸重；yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值。mQ1/2min=(1+) （）= 對應(yīng)彎矩為： M1/2=m（2）最小剪力將車道荷載的均布荷載標準值布置在第一跨的前3/4跨上和第4跨上，集中荷載標準值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。 用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=Q支2max=(1+) = 對應(yīng)彎矩為： M支2=m 由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計算過程，其余第二、三跨計算同第一跨，而第四、五、跨與第一、二、跨對稱，計算結(jié)果一樣。二、支座位移引起的內(nèi)力計算由于各個支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體計算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個支座中取邊支座下沉1cm，其余支座不動，按以上方法用Dr. Bridge程序計算出支座位移引起的內(nèi)力。圖615 承載能力極限狀態(tài)包絡(luò)圖作用短期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖作用長期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖圖616 正常使用極限狀態(tài)包絡(luò)圖第七章 預(yù)應(yīng)力鋼束的計算及布置第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土T梁 （1） 跨中正彎矩首先，根據(jù)跨中截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： ===，取32根。=,=1520mm，=780mm,=,=，=－。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖72支點截面圖72 支點負彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束布置預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計算參數(shù)列于表 73 表731鋼束編號彎起點距支點（mm）曲線水平長度（mm）曲線方程104000Y=200－204000Y=200－305000Y=280－注：表中曲線方程以截面頂邊為x坐標，以過彎起點到頂邊的垂線為y坐標 表732計算截面截面距離跨中（mm）5000400020000鋼束到梁底距離（mmm）1 2號束001502003號束0280合力點0鋼束與水平線夾角（度）1 2號束003號束0平均值0累積角度（度）1 2號束003號束0 第二節(jié) 截面幾何性質(zhì)計算 截面幾何性質(zhì)的計算需根據(jù)不同的受力階段分別計算。應(yīng)按寬度為的矩形截面計算其承載力。（二） 支點截面正截面承載力計算跨中截面尺寸及配筋情況見圖72：b=180,上翼緣板厚度為150mm,若考慮承托影響，其平均厚度為 =150+=上翼緣寬度取下列數(shù)值中的較小者： （1）； （2） （3）180+2602+12=綜合上述計算結(jié)果，取=2100mm。在受拉區(qū)應(yīng)增加6的構(gòu)造鋼筋，以提高結(jié)構(gòu)的延性（三） 斜截面抗剪承載力計算選取距支點h/2和變截面處進行斜截面抗剪承載力復(fù)核。斜截面抗剪承載力按下列公式計算：（參考文獻[19]） ＜為混凝土、箍筋共同的抗剪承載力式中：——異號變矩影響系數(shù)，對簡支梁，= ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，= ——受壓翼緣影響系數(shù)，= b——按內(nèi)插取b=400㎜ p——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，p=100,當p＞，取p=,p= ——箍筋配筋率， =4002140= kN所以，只需混凝土和箍筋就可以承擔這部分剪力，而為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力，0. 故，＞說明截面抗剪承載力是足夠的，并具有較大的富余第三跨1/4截面處斜截面抗剪承載力計算首先進行抗剪強度上、下限復(fù)核： 其中，=，=㎜ b=180㎜ =180= kN =1802140= kN＜=＜計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。當時，離張拉端處由錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮引起的，考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為： =，=2當≤時，表示該截面不受反摩擦的影響錨具變形損失的計算見表7表77反摩擦影響長度計算表 表76鋼束號1234= （）1395139513951395（）（ ） （）錨具變形損失計算表 表77鋼束號截面1234總計支 點（㎜）220220220220（）（）變截面 （㎜）6720672067206720（） （）截面（㎜）10220102201022010220（）（）跨中（㎜）20000200002000020000（）（）分批張拉損失 （參考文獻[2] [19]） =式中：——在計算截面一 批鋼筋截面重心處，由張拉全部鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土彈性模量之比， 張拉控制力減去了摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。 , =, = =108活載內(nèi)力值： =, =變截面點處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得: =㎜ =㎜ = =㎜ =㎜計算截面幾何性質(zhì) 表79計算點受力階段（㎜）（㎜）上梗肋處階段1階段2形心位置階段1階段2下梗肋處階段1階段2 上梗肋處 形心位置 下梗肋處 圖 73 橫斷面計算點 （㎝）為陰影部分的面積為陰影部分的面積對截面形心軸的面積距為陰影部分形心到截面形心的距離 為計算點到形心軸的距離變截面有效應(yīng)力 ==1148 =11484448/1000= 預(yù)應(yīng)力筋束彎起角度分別為： = 將上述數(shù)值代入，分別計算上梗肋，形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求a) 短暫狀況應(yīng)力計算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力。對稱布置時：單車列 雙車列 三車列 非對稱布置時：單車列 雙車列 三車列 活載反力最大值計算按順橋向活載移動情況，求支座活載反力的最大