【正文】 E/ E=210/（10）=、= E/ E=10/10= 支點(diǎn)截面中性軸距梁頂?shù)木嚯xy，則：y=[158115/2+（）4+（）+（）（1154）]/[158115+（）+（）+（）]=㎝y=115y=㎝, ep=yap==㎝支點(diǎn)截面換算截面慣性矩：J=1/12158115+158115（115/）+（）（）+（）（）+（）（）=㎝跨中截面尺寸如圖“圖“”，截面普通鋼筋配筋同支點(diǎn)截面，預(yù)應(yīng)力鋼筋配置在梁底，中跨與端跨梁底正彎矩預(yù)應(yīng)力筋配置稍有不同，按邊跨計(jì)算，梁低鋼筋為3，Ap1=27=㎝,ap1=㎝,Ap2=7=㎝,ap2=㎝.跨中換算截面面積：An=157115237582π58/466（6+4）87（4+6）2+（）+（）+（）（+）=㎝跨中換算截面全截面對梁頂緣的靜矩：鉸縫對梁頂緣的靜矩鉸的面積計(jì)算AA=2（221/2+2871/2+489+661/2）=926㎝S=｛2（221/221/3）+2[2871/2（2/387+2）]+2（4891/2）｝+2[661/2（1/36+89）]=㎝兩個(gè)上半圓對梁頂緣的靜矩S=2π58/8[10+58（3π4）/6π]=㎝兩個(gè)下半圓對梁頂緣的靜矩S=2π58/8（37+39+258/3π）=㎝兩個(gè)挖空矩形對梁頂緣的靜矩S=25837（39+37/2）=246790㎝梁底鋼筋對梁頂緣的靜矩SAs=（1）A=（）4=㎝梁頂鋼筋對梁頂緣的靜矩S=（1）（h ）=（）（1154）=㎝預(yù)應(yīng)力鋼筋對梁頂?shù)撵o矩=（1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）[7（）+14（1156）]=㎝跨中換算截面全截面對梁頂緣的靜矩S=bh/2SSSS+SAs+S+=157115/+++=㎝換算截面重心至梁頂?shù)木嚯xy= S / An =㎝跨中全截面對換算截面重心軸的慣性矩J=2｛22/36+（2）221/2+287/36+2871/2[（2/387+2）]+489/12+489（）+66/36+{[（1/36+89）]661/2}=2=㎝兩個(gè)上半圓的重心距全截面換算截面重心軸的距離y=y10d（3π4）/6π=（3π4）/6π=㎝兩個(gè)下半圓對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2d（9π64）/1152π+2πd/8y=258（9π64）/1152π+258/8π=㎝兩個(gè)下半圓對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2d（9π64）/1152π+2πd/8y=258（9π64）/1152π+258π/8=㎝兩個(gè)下半圓重心距全截面換算截面重心軸的距離y=115y10d（3π4）/6π=（3π4）／6π=㎝兩個(gè)挖空矩形對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2[bh/12+bh（ｘh/2）]=2[5837/12+5837（）]=㎝跨中換算截面對自身重心軸的慣性矩（J）n=bh/12+bh（ｘh/2）IIII+（n1）[A（y4）+A（115y4）]+（n1）[A（115ｘ6）+A（）]=157115/12+157115（）+（）[（）+（）]+（）[（）+（）]=㎝ap=（276+7）/（37）=㎝ep=yap==㎝該截面正彎矩N鋼絞線重心距梁底ap1 =㎝，N鋼絞線對應(yīng)ap2 =㎝（）換算截面面積，可利用跨中截面換算面積An =+（）=㎝換算截面對梁頂?shù)撵o矩正彎矩鋼絞線對梁頂?shù)撵o矩 =（ 1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）〖7（）+140（）〗=㎝負(fù)彎矩鋼絞線對梁頂?shù)撵o矩為=（ 1）Aa =（）=㎝換算截面對梁頂?shù)撵o矩可利用跨中截面的靜矩S =++=㎝換算截面重心軸至梁頂?shù)木嚯xy= S / An =㎝負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力鋼絞線偏心距為ep==㎝a’p=（2+）/（3）=㎝正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼絞線偏心距e’p=115ya==㎝換算截面對自身重心軸的慣性矩可利用跨中換算截面慣性矩Jn=1/12157115+157115（）[（1/88/9π）π29+29π/2（+429/3π）]2[（1/88/9π）π29+π29/2（39+37+429/）]22[5837/12+5837（）]2[+926/2（）]+（）[（）+（）]+（）[14（）+（）+（）]=㎝全部預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)受力鋼筋換算截面重心點(diǎn)至構(gòu)件截面重心軸的距離e=[Aes+AepA`se`sA`pe`p]/（A+A+A`s+A`p） = 、 = 、A =㎝、A =㎝、A=㎝、A`p=㎝、es==㎝、ep==㎝、e`s==㎝、e`p1==㎝、e`p2==㎝eps=[+5. 758. 758（+）]/[（+）+（+）]=㎝i=Jn/An=；i==㎝ρps=1+e2ps/i=1+（）跨端截面性質(zhì)計(jì)算可利用跨中部分截面計(jì)算結(jié)果。跨端截面換算截面面積：An=+2375822758+（）=㎝S=㎝、S=㎝、S=2π58/8（27+39+258/3π）=㎝S=25827（39+27/2）=164430㎝SAs=㎝、 S=㎝SAp（）[（11510）++]=㎝端跨換算截面全截面對梁頂?shù)撵o矩Sn=bh/2SSSS+SAs+S++SAP=115115/+++=㎝換算截面重心軸至梁頂?shù)木嚯xy=S/An=㎝跨中截面全截面對換算截面重心軸的慣性矩J=2〖+926/2（）〗=㎝兩個(gè)上半圓重心距全截面換算截面重心的距離y=+=㎝、J=+2π58/8（）=㎝兩個(gè)下半圓重心距離全截面換算截面重心軸的距離y=（3π4）/6π=㎝J=58/8（）=㎝兩挖空矩形對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2[5827/12+5827（）]=㎝端跨換算截面對自身重心軸的慣性矩J=157115/12+157115（）+（）[（）+（）]+（）[（）+（）+（）]=㎝J/J`=＜2，且端跨較短，由《橋規(guī)》（JTJD622004）可按全梁等截面計(jì)算。計(jì)算張拉負(fù)彎矩鋼筋的彈性壓縮損失時(shí)，所用的截面性質(zhì)為除去負(fù)彎矩鋼筋以外的凈截面性質(zhì)，彎矩的布筋范圍內(nèi)也是正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎起范圍。正彎矩鋼筋的豎坐標(biāo)各截面不同，可近似的取距離1截面鋼絞線（施工圖）。㎝，2N鋼絞線距梁底高度為：㎝（）凈截面面積A該面積可利用跨中截面A計(jì)算，每個(gè)預(yù)應(yīng)力孔道截面尺寸為：㎝㎝An=A211==㎝梁底正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋對梁頂?shù)膬艟酁?（ 1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）[14（）+7（）]=㎝負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力孔道對梁頂緣的距離SAP=211=㎝凈截面面積對梁頂?shù)木壍膬艟乜梢岳每缰袚Q算截面對梁頂緣的凈距計(jì)算Sn=+==㎝凈截面重心軸距梁頂?shù)木嚯xYn=Sn/An=㎝凈截面對凈截面重心軸的靜矩可利用跨中換算截面對換算截面重心軸的距計(jì)算Jn=J+A（）（）[（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）]+（）[（）+（）][21/1211+211（）]=㎝（A=㎝,J=㎝）第十七章 負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算（梁頂負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失。）（）預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用高強(qiáng)度低松弛270級(jí)鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為=1860MPa，1860=1395MPa，實(shí)際施工中沒有超張拉。管道摩阻損失鋼絞線在扁錨中平面布置尺寸如圖所示：一號(hào)鋼絞線轉(zhuǎn)角為零，三根二號(hào)鋼絞線的轉(zhuǎn)角為：三根3號(hào)鋼絞線轉(zhuǎn)角為鋼絞線在豎向平面內(nèi)的轉(zhuǎn)角為、1號(hào)鋼絞線的轉(zhuǎn)角為二號(hào)鋼絞線第一次彎折的空間轉(zhuǎn)角:三號(hào)鋼絞線第一次彎折的空間轉(zhuǎn)角為錨梁尺寸如上圖所示，由于千斤頂尺寸及預(yù)制梁頂張拉槽尺寸的限制，千斤頂施力方向于預(yù)應(yīng)力鋼筋在直線段的方向一致，鋼絞線張拉時(shí)在錨梁出口發(fā)生第二次轉(zhuǎn)向，產(chǎn)生摩阻損失，其轉(zhuǎn)角可取為。采用鋼絞線與預(yù)埋波紋管，可查得：，采用兩端張拉， 管道摩阻損失 鋼束編號(hào)e(MPa)(MPa)00=(+3+3）1/7=、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）按《橋規(guī)》規(guī)定其計(jì)算公式為：/LE查表得：BM155扁型錨具（夾片錨具）為6㎜，兩端同時(shí)張拉，則L=26=12㎜，E=10MPa（1）由設(shè)計(jì)圖紙查得：L=L=6500mm=考慮到反摩阻力作用時(shí)鋼束在各截面的應(yīng)力損失從下式中可見，考慮到反摩阻力計(jì)算的，其數(shù)值較小，分布規(guī)律也比按平均值計(jì)算的值更符合實(shí)際情況。 反摩擦影響長度=當(dāng)時(shí)，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失為當(dāng)時(shí)，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失為 具體過程詳見《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》（人民交通出版社 ）=（）此項(xiàng)應(yīng)力損失可按下面的簡化公式進(jìn)行計(jì)算，即=(m1)/2m張拉批數(shù)： 支點(diǎn)m=14鋼絞線與張拉時(shí)混凝土實(shí)際彈性模量比： =注：只有當(dāng)混凝土達(dá)到100%強(qiáng)度后方可張拉鋼絞線，控制應(yīng)力σ=1395MPa，由全部鋼絞線（m批）的合力在其作用點(diǎn)（或全部鋼絞線重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力為：=（） =/+σ =1395MPa = =180MPa =㎝ =㎝ e=㎝ =㎝則： =（）10/10= =（1/+）==（m1）2m=（141）/（214）= MPa 鋼絞線的應(yīng)力松弛損失（）使用的鋼絞線為低松弛的鋼絞線，則=Ψ=、ξ=、=1860 MPa MPa=MPa、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（） 為負(fù)彎矩鋼絞線錨固時(shí)，全部受力鋼筋重心處由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，要考慮構(gòu)件自重及恒載的影響。正彎矩鋼絞線在體系轉(zhuǎn)換前已有半年以上的存梁期，體系轉(zhuǎn)換后的影響不予考慮。 計(jì)算混凝土應(yīng)力要考慮梁梁自重及體系轉(zhuǎn)換后的恒載對連續(xù)梁產(chǎn)生的內(nèi)力。再負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋區(qū)段內(nèi)，體系轉(zhuǎn)換后各截面的自重內(nèi)力不同，適中截面作為計(jì)算截面，梁梁自重內(nèi)力可按集中力施加與臨時(shí)支座處，臨時(shí)支座距永久支座的距離為（施工圖）（702+20）/=㎝。計(jì)算表明，～，平均可取=。 =（σ）Ap=（）10/=An=㎝ ==㎝ ㎝（1+）10/+10/==（+++）/= 60d； 相對濕度取75%毛截面面積：1571152375858/266（6+4）87（4+6）2=㎝構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度：=2157=314㎝ 構(gòu)件的理論長度 h=22㎝查得h≤30時(shí)，h≥60時(shí)，+（）/（6030）（）=“1+1”（一次）體系轉(zhuǎn)換（后詳）時(shí)刻取施加預(yù)應(yīng)力后180d（隔年），其余轉(zhuǎn)換取施加預(yù)應(yīng)力后的10d。查表，“1+1” （一次）體系轉(zhuǎn)換時(shí)，收縮徐變，60；相對濕度為75%，理論厚度h≤30 ,理論厚度h≥60時(shí)， “1+1” （一次）體系轉(zhuǎn)換時(shí),==預(yù)應(yīng)力及永存預(yù)應(yīng)力列表如下：跨中橫向分布影響線豎標(biāo)值預(yù)應(yīng)力損失及永存應(yīng)力（MPa） “1+1” （一次）1395其它轉(zhuǎn)換1395施加預(yù)應(yīng)力，相當(dāng)于在施力截面作用了一個(gè)軸力及一個(gè)彎矩計(jì)算如下施加預(yù)應(yīng)力在施力截面作用的軸力及彎矩 轉(zhuǎn)換名稱“1+1” （一次）其它轉(zhuǎn)換 第十八章多次體系轉(zhuǎn)換施加預(yù)應(yīng)力階段內(nèi)力計(jì)算（考慮預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力影響）“1+1”連續(xù)“1+1”連續(xù)是指將相鄰兩段簡支板，通過濕接縫連接，及張拉負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力筋，連接成2孔連續(xù)板的工藝過程，全橋工進(jìn)行3次“1+1”連續(xù)張拉。后面的“1+2”，“2+2”，“4+3”除空數(shù)與“1+1”不同外，含義相同，不再解釋?！?+1”張拉計(jì)算圖式將臨時(shí)支座間的也作為一跨，則“1+1”為3跨連續(xù)梁，由“1+1”張拉計(jì)算圖式。=======+()=() =原方程組成為()=== = ① 支點(diǎn)反力RR=當(dāng)較小時(shí)，可看作，這時(shí)，連續(xù)梁成為兩跨連續(xù)梁，可解得： ②②式也可以直接對兩跨連續(xù)梁求解得到，結(jié)果是一樣的。當(dāng)采用①計(jì)算時(shí)，還得求出支座反力，拆除臨時(shí)支座時(shí)，將支座反力作為集中力，加在臨時(shí)支座處，求出永久支座處彎矩及支座反力。當(dāng)采用①式時(shí)a== == ==支點(diǎn)反力RR=