【正文】 MPa,箍筋配筋率ρsv為： ρsv= ===％式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=.滿足《公預(yù)規(guī)》“箍筋配筋率ρsv，％”的要求。同時(shí)，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm.抗剪承載力計(jì)算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算：γ0Vd ≤Vcs+Vpb式中：Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值。Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力 (kN) ，按下式計(jì)算：Vcs = 103bh0α1——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，；α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，；b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=。h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，h0=h－ap,ap=（見表22），因此h0==1757mm。P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的陪筋率，P=100ρ，ρ=(Ap+Apb)/(bh0)，當(dāng)P＞，取P=；——混凝土強(qiáng)度等級(jí)；——斜截面內(nèi)箍筋配筋率，=Asv/(Svb)?！拷羁估O(shè)計(jì)強(qiáng)度；Asv——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）。Sv——斜截面內(nèi)箍筋間距（mm）；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力(kN)，按下式計(jì)算：——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(mm2)；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），該設(shè)計(jì)的—=1260MPa?！A(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，表22示出了N1～N5鋼束的值。表22 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束重心位置截 面鋼束號(hào)x4 (㎝)R (㎝)sinθp=x4/Rcosθpa0 (㎝)ai (㎝)ap (㎝)錨固點(diǎn)斜截面頂端N1(N2) N3(N4)N5 =(kN)660[2(+)+ ] =(mm2)Vpb=1031260=(kN)Vcs+Vpb=+=(kN)＞γ0V0=(kN)說明主梁錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋配置是合理的。（2）斜截面抗彎承載力驗(yàn)算由《公預(yù)規(guī)》，由于鋼束都在梁端錨固，鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，并且鋼束在梁中無截?cái)?，錨固長度均滿足要求，可不必進(jìn)行該項(xiàng)承載力驗(yàn)算，通過構(gòu)造加以保證。（二）持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的抗拉應(yīng)力是否超過規(guī)定的限制來表示，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。（1）正截面抗裂驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求： 式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法相拉應(yīng)力 按下式計(jì)算： 表23中式出了正截面抗裂的計(jì)算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。2．斜截面抗裂驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置，對(duì)截面的重心處和跨度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)以一號(hào)梁的跨中截面進(jìn)行計(jì)算，對(duì)其上梗肋（aa,見表14 所示），凈軸（nn），和下軸oo) ，和下肋 (bb)等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算。其他截面群可用和同樣的方法進(jìn)行計(jì)算。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： 式中：—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： 式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法相 應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法剪應(yīng)力； 表23 正截面抗裂驗(yàn)算表表24示出了的計(jì)算過程，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算表結(jié)果見表25，可見其結(jié)果符合規(guī)定要求。 應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣(1)(2)1775189883666(3)(4)(5)(6)0(7)172064012960490(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6^)/(4)0(12)=＜(7)(6)＞/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)(!0)表24 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中00172064017206401720640172064000四分點(diǎn)1775187177518717751871775187001296049129604912960491296049000支點(diǎn)88366688366688366688366600000000000000000000000截面主應(yīng)力部位MPAMPA公式短期組合短期組合短期組合（1）（3）（5）跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb00 26 混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算 表25計(jì)算表截面荷載　　上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bb　　　　　　　　　　　　跨中一期恒載018 　0 　0 　0 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預(yù)加力0 　0 　0 　0 　0短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　四分點(diǎn)一期恒載　18 　 　 　 　短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 預(yù)加力　 　 　 　 　短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　支點(diǎn)一期恒載　50 　 　 　 　0短期組合（扣除一期恒載）　　 　 　 　 0預(yù)加力　 　 　 　 　0短期組合剪應(yīng)力　　　　　　　　　0（三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的極限值。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： —由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： —標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣， ,可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。 表27 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表 應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)25581255812558125581(2)17751871775187883666883666(3)(4)(5)(6)00(7)21572601186610162400088996000(8)=(1)/(3)(10)=(8)+(9)300(12)=[(7)(6)]/(5)00(13)=(11)+(12)00(14)=(13)+(10)（2）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離， —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表28 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)（1）（2）（3）（4）（5）68508780（6）215726016240000（7）=（5）（3）/（1）0（8）=【（6）（5）】（4）/（2）0（9）=（7）+（8）0（10）=（9）0（11）（12）=（10）+（11）（3）截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：—由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算： 式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。 表29示出了的計(jì)算過程，混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表30，最大主壓應(yīng)力出現(xiàn)在四分點(diǎn)截面的bb處， 可見其結(jié)果符合規(guī)定要求。表29 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中002157260215726021572602157260000四分點(diǎn)238901238901238901238901177518717751871775187177518700162400162400