【正文】 ，= —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，= —受壓翼板的影響稀疏，= P=100ρ=100對于L/4截面h0=對于支點(diǎn)截面h0=為偏保守估計，混凝土抗剪能力與非預(yù)應(yīng)力主筋的承載力都作為承載力儲備，不予以考慮。如圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處剪力計算值，則 此截面距離跨中截面的距離由剪力包絡(luò)圖按比例算得：所以距跨中截面=。同時按照《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在支座中心線項(xiàng)跨中方向不小于一倍梁高h(yuǎn)=2000mm的范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為100mm。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（V180。）由剪力包絡(luò)圖按比例求得為： = V180。=，由彎起鋼筋承擔(dān)的剪力計算值最多為： V180。=根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，在支座中心線到跨中方向2m范圍內(nèi)，箍筋間距不大于100mm，2m以外間距不大于400mm。所以2m范圍以內(nèi)，Sv=100mm,2m以外取Sv=200mm，采用直徑為16mm的雙肢箍筋，（根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，箱梁箍筋的直徑不應(yīng)小于12mm）所以：，采用了爽直，且有三根相同寬度的肋板，每根肋板的箍筋配置完全相同，故：所以 = = 〉 V180。=混凝土和箍筋需要承擔(dān)的剪力計算值完全滿足要求。將非預(yù)應(yīng)力主筋視為承載能力儲備，則彎起鋼筋提供的抗剪承載力需要有預(yù)應(yīng)力剛進(jìn)來提供，根據(jù)剪力包絡(luò)圖，設(shè)x為計算截面到跨中的距離，（x =）,且設(shè)b=1000=,得：V=（xb） V== =（）+()+()整理得： 注：當(dāng)時，所以，當(dāng)x ≥ 時，=恒成立。 當(dāng)x ，恒成立。故所有斜截面抗剪承載力滿足要求。（2）、斜截面抗彎承載能力 由于預(yù)應(yīng)力鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量延跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不作控制設(shè)計，故不另行計算。 應(yīng)力驗(yàn)算： 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算（1） 構(gòu)件制作，運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度為C50，在預(yù)加力和重力作用下的截面邊緣混凝土的正應(yīng)力應(yīng)符合下列要求。 （2） 短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力： 其中：===則： =(壓) =（壓） =所以預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求，混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。由于=% %，滿足要求。同理，支點(diǎn)截面或L/4截面（運(yùn)輸、吊裝階段的吊點(diǎn)截面）的應(yīng)力驗(yàn)算：支點(diǎn)截面：所以支點(diǎn)截面滿足要求。對于L/4（吊裝）截面故L/4截面滿足要求 持久狀況正應(yīng)力驗(yàn)算：（1）、截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配置了曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、L/支點(diǎn)及鋼束突變截面分別進(jìn)行驗(yàn)算，應(yīng)立計算的作用去標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。①跨中截面===+=但由于在計算時，為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對的影響，使預(yù)應(yīng)力損失擴(kuò)大，在截面強(qiáng)度演算時，為計算更加精確，應(yīng)計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋對的影響。則配筋率為Ⅱ故對于跨中截面：∴=6930+5775+16962=式中：=所以： =++ = =②同理計算L/4截面：===+==6930+5775+16962==其中： =③對于之點(diǎn)截面采用上述方法可得：由于 ===0Mpa所以： = =所以滿足要求。（2）、持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋束的應(yīng)力驗(yàn)算：所以鋼筋束應(yīng)力為： 古滿足要求?。?）、持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算本設(shè)計取剪力和彎矩都較大的L/4截面① 截面面積矩計算：如圖所示，計算點(diǎn)分別取在上梗肋a——a處，第三階段重心軸——處及下梗肋b——b處。（其中=）第一階段： +3000（）+4540() 3 =10+340() (())=179。=10 =第三階段： +3000（）+125()+45403() =10+3000()+125()+403=10=10面積矩計算匯總表：截面類型第一階段凈截面對其重心軸（=）第三階段凈截面對其重心軸（=）計算點(diǎn)位置a——a——b——ba——a——b——b面積矩符號（mm179。）面積矩② 主應(yīng)力計算： a——a，剪應(yīng)力：根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》公式1253= =主應(yīng)力：N =(++2)138601+(+) 577516962 ==10e = = =+=同理：b——b剪應(yīng)力： = == +=則：——處剪應(yīng)力 = == +=+=L/4截面主應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm）179。剪應(yīng)力τ(MPa)正應(yīng)力(MPa)主應(yīng)力（Mpa）a——a——b——b③主壓應(yīng)力的限制值==,計算表中的結(jié)果表明混凝土的主壓應(yīng)力計算值均小于限制值，滿足要求。④主應(yīng)力驗(yàn)算 將表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制值比較，均小于相應(yīng)的限制值，最大主拉應(yīng)力為，按照《公預(yù)規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造配置箍筋。 抗裂性能驗(yàn)算 正截面驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行 （1）、預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力計算跨中截面：=6930+5775+16962==則： = =（2）、有荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計算： （注：=） = =+=（3.）、正截面混凝土抗裂驗(yàn)算：對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求： 說明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足《公預(yù)規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算的抗裂要求，同時A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由式： =10 =+= = 0 所以構(gòu)件滿足《公預(yù)規(guī)》中A類混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的看列要求。（2）、作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算 斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩都較大的最不利段截面進(jìn)行驗(yàn)算，所以仍取剪力和彎矩都較大的L/4截面。① 主應(yīng)力計算a——a處的剪應(yīng)力：由于是短期效應(yīng)組合，則按《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》12=53式：則：= =+=正應(yīng)力： = + =++=同理b——b剪力： = =+= = + =++=則——處剪應(yīng)力： = =+== +=+=L/4截面抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計算匯總表：計算纖維面積矩（mm179。）剪應(yīng)力(MPa)正應(yīng)力(MPa)主拉應(yīng)力(MPa)第一階段凈截面面積矩第三階段換算截面面積矩a——a109109x0——x0109109b——b109109② 主拉應(yīng)力的限制值：作用短期效應(yīng)組合作用下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限制值為:從抗裂驗(yàn)算匯總表中可以看出，以上拉應(yīng)力均符合要求。所以L/4截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的血截面抗裂驗(yàn)算要求。 主梁變形（撓度）計算根據(jù)主梁截面在各個階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算的結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的主梁撓度計算主梁計算跨徑為：L=，C50 混凝土的彈性模量Ec =104 Mpa。由截面幾何特性計算匯總表可見，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，本設(shè)計為簡化，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩I0 =1010 mm4 ,作為全梁的平均值來計算。由于《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》1290式，可得到簡支梁撓度驗(yàn)算式為：(1)、可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中截面撓度系數(shù)為（查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》123表），=。有可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為：()考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：（其中查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》表124可得）故滿足要求。（2）、考慮長期效應(yīng)的一期恒載，二期恒載引起的撓度值為： =() 預(yù)加力引起的上拱度計算值：采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力，力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即： =（++2）113860+(+) 577516962 ==≈104KN = =M=N截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，為簡化計算，這里仍取梁L/4處截面的慣性矩=1010mm4作為全梁的平均值來計算：則：主梁上拱度（跨中截面）為： = = =()考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱度值為=() 預(yù)拱度設(shè)置：梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合的共同作用并考慮長期效應(yīng)組合的撓度值為：預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。第九章 鉆孔灌注樁及雙柱式橋墩的計算設(shè)計荷載：公路—Ⅰ級； 橋面凈空：62+=標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40 m,；上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁。地質(zhì)條件：密實(shí)沙礫土；按無橫橋向德水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。鋼筋：蓋梁主筋用 HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30,系梁及鉆孔灌注樁用C25。考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖?！豆窐蚝鼗c基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTJ 02485）《公路基礎(chǔ)工程》 上部結(jié)構(gòu)永久荷載值表每片中梁自重（KN/m）一孔上部構(gòu)造的自重(KN)每一個支座恒載反力(KN)212 蓋梁尺寸圖2．蓋梁自重及作用效應(yīng)計算（1/2蓋梁長度）（）。 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算:荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算截面編號自重（KN）彎矩（KNm）剪力（KN）112233445500①公路Ⅰ級a. 單車列，對稱布置（）時： （單位尺寸：cm）b. 雙車列，對稱布置（）時： （單位尺寸： m） c. 單車列，非對稱布置（）時：由于只有兩片主梁。a1 =a2 =。兩片主梁完全對稱，所以只需要算其中一片主梁即可。