【正文】 （2）[（1）+（2）]計算數(shù)據(jù)表2—26 跨中截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計算表計算數(shù)據(jù)19500 （續(xù)）計算應(yīng)力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計算數(shù)據(jù)表2—27 支點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計算表計算數(shù)據(jù)019500計算應(yīng)力損失值（1） （續(xù)）（2）[（1）+（2）]計算數(shù)據(jù) 計算結(jié)果見表2—28。本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋前完成，A和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中上述數(shù)據(jù)完全相同，即 故 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80%條件完成，受荷時混凝土齡期為28d。表2—22 四分點(diǎn)截面計算表鋼束號111860234表2—23 支點(diǎn)截面計算表鋼束號111860234表 2—24 跨中截面計算表鋼束號111860234由于混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算： 式中 ——受拉取全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重心的影響； ——配筋率， A——本設(shè)計為鋼束錨固時的相應(yīng)的凈截面面積； ——本設(shè)計為鋼束群重心至截面凈軸的距離； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，； ——加載齡期為、計算期為時的混凝土收縮和徐變； ——加載齡期為、計算期為時的收縮和徐變。在此，按簡化公式進(jìn)行計算，即：式中： n為批數(shù)，n＝4；＝＝；其中：＝（1302－－）4980＝故： ＝所以 鋼絞筋由松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的終極值，按下式計算：式中 ——張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉，取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞筋線，取=； ——傳力錨固時的鋼絞筋應(yīng)力，對后張拉法構(gòu)件。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失為 在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束的回縮損失為 以上計算結(jié)果見表2—21。表2—18 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa10023745平均值表2—19 跨中截面道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa100200300400平均值表2—20 支點(diǎn)管道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa170270370 （續(xù)）450平均值、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)公式，預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁的摩擦損失計算式為：式中 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力，≤，取==1860=1302MP； μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，根據(jù)表，對于預(yù)埋鋼波紋管，μ=； ——從張拉端到計算截面曲線管道部分且顯得夾角只和（rad） k——管道每米局部偏差對摩擦的影響因數(shù)，根據(jù)表去k=； x——從張拉端到計算截面的管道長度，近似去其在縱軸上的投影長度。 表2—17 截面幾何特性計算總表名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土截面凈面積凈慣性矩凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對凈軸靜矩翼緣部分面積凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積—鋼束群重心到凈軸距離換算面積換算慣性矩?fù)Q軸到截面上緣距離混凝土換算截面換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對換軸靜矩翼緣部分面積 （續(xù)）混凝土換算截面對換軸靜矩凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積—鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離當(dāng)計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力的損失值，后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形損失，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力的損失（鋼絞線應(yīng)力松弛，混凝土收縮徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。計算結(jié)果見表2—14到表2—16。3）凈軸（n—n）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩。故對每個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應(yīng)力，即需計算下面幾種情況的凈距：1）a—a線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩。（1）在張拉階段，凈截面的中性軸（稱為凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在靜軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。在每一階段中，凡是中性軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都需要計算。由于實(shí)際截面寬度小于或等于有效分布寬度，即截面寬度沒有折減，故截面的抗彎慣性矩也不需要折減，取全寬截面值。本設(shè)計中，則為承托根部厚度。2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實(shí)際翼緣寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。 （1）在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計算小毛截面的幾何特性，計算公式如下：凈截面面積 凈截面慣性矩 計算結(jié)果見表2—11。表2—10 鋼束長度計算表鋼束號半徑R彎起角曲線長直線長有效長度鋼束預(yù)留長度鋼束長度cmRadcmcmcmcmcmcm4100140 （續(xù)）330014024801401610140主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的凈矩，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計算數(shù)據(jù)。）45372717 圖2—12 鋼束布置圖（尺寸單位：cm）3）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端工作長度（270cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及彎起角度計算。 。2）控制截面的鋼束重心位置計算①各鋼束重心位置計算：根據(jù)圖3—4所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計算截面在曲線端時，計算公式為當(dāng)計算截面在近錨固點(diǎn)的直線時，計算公式為式中 ——鋼束在計算截面處鋼束中心到梁底的距離； ——鋼束起彎前到梁底的距離； R——鋼束彎起半徑； ——圓弧段起彎點(diǎn)到計算點(diǎn)圓弧長對應(yīng)的圓心角。41005330072480716107上表中各參數(shù)的計算方法如下： L1為靠近錨固端直線長度，可根據(jù)需要自行設(shè)計，y為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直距離，如圖3—4根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計算如下： 式中 ——鋼束彎起角度（176。（3）鋼束計算 圖2—9 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位：cm）（3199） 計算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離：錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離為（見圖2—10）圖2—10 錨固端尺寸圖（尺寸單位：cm）鋼束計算圖式見圖2—11，鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離見表2—8。本設(shè)計預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分三排，N4號鋼筋彎起角度為5度，其他鋼筋彎起角度為7度。圖2—9為計算圖式，錨固端截面幾何特性計算見表2—7。對于錨固端截面，影視預(yù)應(yīng)力鋼束重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作的方便要求，在布置錨具時，應(yīng)遵循均勻，分散的原則?？缰薪孛娴募?xì)部構(gòu)造如圖2—8 所示。（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）在對跨中截面進(jìn)行鋼束布置時，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束重心偏心矩盡量大。對于T形截面簡支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中 ——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 ——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于公路—I級，；——一束鋼絞線，故= ——大毛截面積上核心矩設(shè)梁高h(yuǎn)，為：——預(yù)應(yīng)力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定，h為梁高，h=130cm； 本設(shè)計采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為，設(shè)計強(qiáng)度，彈性模量。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按照這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。表2—4 人群產(chǎn)生的彎矩（單位：）梁號內(nèi)力彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）1（5）3 （續(xù)） 2（4）33可變作用（人群）在跨中產(chǎn)生的剪力見表2—5.表2—5 人群作用的跨中剪力表（單位：）梁號內(nèi)力彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）1（5）32（4）3可變作用（人群）在支點(diǎn)產(chǎn)生的剪力1（5）號梁：2(4)號梁：3號梁：可變作用（人群）在四分點(diǎn)產(chǎn)生的剪力：計算公式為： ，則：1（5）號梁：2（4）號梁：3號梁：（3）主梁作用效應(yīng)組合根據(jù)作用效應(yīng)組合的原則，選取三種最不利的效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合見表2—6。圖2—6 四分點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)計算圖式可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：5號梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) =可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)4號梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) = 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)3號梁可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) = 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)（5）可變作用（人群）產(chǎn)生的彎矩和剪力影響線面積圖： 圖2—7 影響線面積圖影響線面積計算 ；；；；可變作用（人群）=3 。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時