【正文】 %，可以認為鋼筋應力滿足要求。但其比值（）=%﹤5%，可以認為鋼筋應力滿足要求。支點截面 ： =，=，=， =2281=N， = =支點截面混凝土上邊緣壓應力計算值為： = =﹤== MPa所以持久狀況下支點截面混凝土正應力驗算滿足要求?？缰薪孛? =，=，=+=， =2281=N， = =跨中截面混凝土上邊緣壓應力計算值為 ==﹤==持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。代入上式得=(壓)=（壓）﹤(==) 預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，%的縱向鋼筋即可。m。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓力應符合式要求。 跨中截面 =（）5040= = = L/4截面 =() 5040= =所以 =（+）/2= = =,取跨中與L/4截面的平均值計算，則有跨中截面 =（mm）L/4截面 =（mm）所以 =（+）/2=（mm） =mm2 =（+）109 /2=mm4） =1+(109/)=（mm）將以上各項代入即得=（MPa）現(xiàn)將各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總于表7—5中?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)/。 （7—4）式中： 、——加載齡期為時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值； ——加載齡期，即達到設(shè)計強度90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有：，則可得≈20d；對于二期恒載G2的加載齡期，假定=90d。式中 ——張拉批數(shù)，=3； ——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算；假定為設(shè)計強度的90%，即=C50=C45，查表得：=104MPa，故== ——全部預應力鋼筋（m批）的合力在其作用點（全部預應力鋼筋重心）處所產(chǎn)生的混凝土正應力，截面特性按表52中第一階段取用；其中 ==（）5040= ==所以 == 鋼筋松弛引起的預應力損失（）對于采用超張拉工藝的低松馳鋼絞線，由鋼筋松馳引起的預應力損失按式進行計算。對于簡支梁可取截面按公式進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。將各控制截面的計算列于表7—4中。表7—3 反摩阻影響長度計算表鋼束編號（MPa）（MPa）（MPa）（mm）(MPa/mm)(mm)N113951962213271N213951976410805N313951984810815求得后可知三束預應力鋼絞線均滿足≤，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失按下式計算 （7—2）式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失。式中的為張拉端錨具變形值，查表得夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；為單位由管道摩阻引起的預應力損失， ；為張拉端錨下張拉控制應力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。 表7—2 各設(shè)計控制截面平均值截 面跨中L/4支點平均值（MPa）、錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失（）計算錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應考慮錨固后反摩阻的影響。 跨中截面各鋼束摩擦應力損失值見表7—1 表7—1 跨中截面摩擦應力損失計算 鋼束編號（m）(MPa)(MPa)度弧度N181395N21395N31395平 均 值同理，可算出其它控制截面處的值。 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設(shè)計，故不另行驗算。所以 ===+=﹥（=）該截面處斜截面搞剪滿足要求。式中 （6—2） （6—3）其中 ——異號彎矩影響系數(shù)，= ——預應力提高系數(shù)，= ——受壓翼緣的影響系數(shù)，=。 首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即 （6—1） 式中的為驗算截面處剪力組合設(shè)計值，這時=；為混凝土強度等級，這時=50Mpa；b=200mm（腹板厚度）；為相應于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為=所以==；為預應力提高系數(shù)，=；代入上式得===10200=≤=10200=≥計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。計算圖示如下圖，截面抗彎承載力由式有 =2200（）==﹥（=）所以跨中截面正截面承載力滿足要求。表5—1 第一階段跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積（）重心至梁頂距離（）對梁頂邊面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）截面慣性矩混凝土全截面899000106109109非預應力鋼筋換算面積=119002355106≈01415109預留管道面積=115452300106≈01360109凈截面面積=899355==106109109109注：=表5—2 各控制截面不同階段的幾何特性匯總表受力階段計算截面階段1：孔道壓漿前跨中截面89935514601360109108108108L/4截面899355109108108108支點截面1615855109108108108階段2：管道結(jié)硬后跨中截面92244514261326109108108108L/4截面922445109108108108支點截面17460451091081081086 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，由式計算混凝土受壓區(qū)高度，即=﹤=受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。 截面幾何特性的計算可以列表進行，第一階段跨中截面列表于5—1中。 主梁預制并張拉預應力鋼筋 主梁混凝土達到設(shè)計強度的90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預應力鋼筋影響（將非預應力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應扣除預應力管道的影響，T梁翼板寬度為220cm。5 主梁截面幾何特性計算 后張法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據(jù)不同的受力階段分別計算。設(shè)預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到底邊的距離為=80mm ,則有=240080=2320mm先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度，即 求得 =﹤（=）則根據(jù)正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為=2051mm2采用6根直徑為22mm的HRB400鋼筋,提供的鋼筋截面面積=2281 mm2。計算時，首先應判斷出點所處在的區(qū)段，然后計算及，即當（）≤0時，點位于直線段還未彎起，=0，故==10cm；=0當0﹤（）≤（）時，點位于圓弧彎曲段，及按下式計算，即 （4—2） （4—3）當（）﹥（）時，點位于靠近錨固端的直線段，此時==8，按下式計算，即：=（） （4—4）各截面鋼束位置及其傾角計算值詳見表（4—2）表4—2 各截面鋼束位置（）及其傾角（）計算表計算截面鋼束編號（cm）（）(cm)（）(cm)()(cm)(cm)跨中截面=0N1為負值，鋼束尚未彎起0010N2N3L/4截面=975cmN1（）﹥（）8N20﹤（）﹤N3為負值，鋼束尚未彎起0010續(xù)上表支點截面=1950cmN1（）﹥（）8N2（）﹥41768N3（）﹥20888鋼束平彎段的位置及平彎角NNN3三束預應力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NN3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預應力管道，NN3在梁中的平彎采用相同的形式。鋼束各控制點位置的確定 以N3號鋼束為例，其彎起布置如圖4—2所示。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預剪力。參考已有的設(shè)計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預應力鋼筋進行初步布置。采用夾片式群錨，φ70金屬波紋管成孔。 因為本橋?qū)瓚ψ隽艘欢ǖ孟拗撇⒉辉试S開裂，因此屬于A類部分構(gòu)件，所以根據(jù)跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效預加力為： （4—1）式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值，由表3—5查的：=m)KN(KN見（表3—5）表3—5 主梁作用效應組合序號荷載類別跨中截面四分點截面支點截面MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmax(KN求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應，圖3—5示出跨中截面作用效應計算圖示，計算公式為： （3—5）式中：S——所求截面汽車標準荷載的彎矩和剪力 ——車道均布荷載標準值 ——車道集中荷載標準值 ——影響線上同號區(qū)段的面積 y——影響線上最大坐標值可變作用（汽車）標準效應=+316= L= ； =6= ；= ；= ；= ；= ；= ；= ； =.計算得：= (3) 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎標式中：。因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算： (Hz)其中： （KN/m）根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按《橋規(guī)》，當車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道應折減22％，但折減不得小于兩車道布截的計算結(jié)果。m）剪力（KN）彎矩（KN 永久作用效應計算 永久作用集度 預制梁自重 （1）跨中截面段主梁的自重（六分點截面至跨中截面，長13m）＝2613＝（KN）（2）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m） ≈(+) 526/2=(KN)（3）支點段梁的自重（） ＝26＝（KN）（4）中主梁的橫隔梁中橫隔梁體積：（）＝（）端橫隔梁體積： （）＝（）故半跨內(nèi)橫梁重力為： ＝（+1）26=(KN)（5）預制梁永久作用集度＝（+++）/＝（KN/m）二期永久作用 （1）中主梁現(xiàn)澆部分橫隔梁： 一片中橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 一片端橫隔梁體積（現(xiàn)澆） =（） 故： =（5+2）26/=（KN/m） （2）鋪裝