【正文】 1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 支點1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，下面將計算結(jié)果一并列入表121內(nèi)。2．計算混凝土收縮和徐變引起的應力損失列表計算在表118內(nèi)。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故：設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為20d。1．徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算構(gòu)件理論厚度的計算公式： (124)式中：——主梁混凝土截面面積；——與大氣接觸的截面周邊長度。計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值見表117。計算得預制階段見表116。本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束~，張拉順序為。四分點截面的計算結(jié)果見表115。反向摩擦影響長度： (117)式中：——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預規(guī)》 條采用；對于夾片錨具=6mm；——單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下公式計算： (118)其中：——張拉端錨下控制應力，本設(shè)計為1395MPa；——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除后的鋼筋應力；——張拉端至錨固端距離。 由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失按《公預規(guī)》，對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。表114 四分點截面管道摩擦損失計算表鋼束號///N1(N2)5 N3(N4) N5(N6)13 N7(N8) N9 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失按《公預規(guī)》，計算公式為： (116)式中:——張拉鋼束時錨下的控制應力。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直表113 主梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點N7錨固點支點混凝土凈截面凈截面Ancm214485凈慣矩Incm455247762554141758132642581584186凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離ynxcm截面抵抗矩上緣Wnscm3582598583860763700763754下緣Wnxcm3380573381930609141612586對凈軸靜矩翼緣部分面積Sancm3282278248551278124281857凈軸以上面積Snncm3346921296305342768346501換軸以上面積Soncm3344742300071340589344322馬蹄部分面積Sbncm3173280190792————鋼束群重心到凈軸距離encm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Iocm474565348744086918925703588978366換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Woscm3746699745578858158857954下緣Woxcm3532078530733656350652861對換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3378553327770346919343153凈軸以上面積Snocm3327986378359409855406089換軸以上面積Soocm3379531379178408243404477馬蹄部分面積Sbocm3287416287557————鋼束群重心到換軸距離Eocm鋼束群重心到截面下緣距離apcm線束，又有曲線束通過）為例說明各項預應力損失的計算方法。 鋼束預應力損失計算根據(jù)《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。 靜矩計算圖示（尺寸單位：cm）表112 跨中截面對重心軸靜矩計算表分塊名稱及序號=160cm =95cm=210cm =100cm靜矩類別及符號分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對凈軸*靜矩 /cm3靜矩類別及符號分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對換軸**靜矩 /cm3翼板①翼緣部分對凈軸*靜矩/cm32240 88 196739 翼緣部分對換軸**靜矩/cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③190 76 14408 190 81 15363 ————248347 ————327986 下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩 /cm3270 115 31096 馬蹄部分對換軸靜矩 /cm3270 110 29738 馬蹄⑤1375 133 182421 1375 128 175505 肋部⑥285 113 32111 285 108 30677 管道或鋼束419 131 54730 410 126 51496 ∑————190898 ————287416 續(xù)表112分塊名稱靜矩類型yi靜矩類型yi翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 凈軸以上換算面積對換軸靜矩 /cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1536 40 62068 1536 43 65931 ∑————296007 ————378553 翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 換軸以上換算面積對換軸靜矩 /cm32240 93 208006 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1631 40 65931 1631 81 131910 ∑————299870 ————379531 因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共8種）的剪應力，即需要計算下面幾種情況的靜矩：①線（圖114）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩； ②線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜矩；③凈軸（）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜矩；④換軸（）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的靜矩；計算結(jié)果列于表112。例如，張拉階段和使用階段的截面（），除了兩個階段和位置的剪應力需要計算外，還應計算：(1) 在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應力，應該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應力疊加。 截面靜矩計算預應力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這兩個階段的剪應力應該疊加。162。+=162。①有效分布寬度的計算根據(jù)《公預規(guī)》，對于T型截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，取用下列三者中的最小值：)(259151230219122bcmhbbfhf=180。因此表111中的抗彎慣矩應進行折減。以上式中：——分別為混凝土毛截面面積和慣矩；——分別為一根管道截面積和鋼束截面積；——鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表11得=；——分塊面積重心到主梁上緣的距離；n——計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)。計算公式如下：截面積 (112)截面慣矩 (113)計算結(jié)果見表111。現(xiàn)以跨中截面為例，說明其計算方法，在表111中亦示出其它截面特性值的計算結(jié)果。表110 備料和施工的鋼束總長度鋼束號R /cm 鋼束彎起角度φ/。通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。 / / /N1(N2) 150 5 N3(N4) 150 5 N5(N6) 150 13 N7(N8) 150 13 N9 150 16 鋼束計算圖式(2) 控制截面的鋼束重心位置計算①各鋼束重心位置計算由圖113所示的幾何關(guān)系，當計算截面在曲線段時，計算公式為： (19) (110)當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為： (111)式中：——鋼束在計算截面處鋼束重心到梁底的距離；——鋼束起彎前到梁底的距離；——鋼束彎起半徑（見表19）。3．鋼束計算(1) 計算鋼束起彎點至跨中的距離錨固點到支座中心的水平距離（）為：，鋼束起彎點至跨中的距離列表計算在表18內(nèi)。在梁頂錨固的鋼束彎起角定為。2．鋼束起彎角和線形的確定確定鋼束起彎角時，既要照顧到由起彎產(chǎn)生足夠的豎向預剪力，又要考慮到所引起的摩擦預應力損失不宜過大。錨固端截面特性計算見表17所示。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，是截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求?？紤]到這個因素，本設(shè)計預制時在梁端錨固號鋼束，N9號鋼束在成橋后錨固在梁頂。根據(jù)以上規(guī)定。 b)錨固截面 根據(jù)《公預規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不小于3cm及管道直徑的1/2。本設(shè)計采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預埋鐵皮波紋管。計算得： 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)為9。m1Vmax/kNVmax/kN7)標準組合=3)+4)+5)+6)8)短期組合=3)+4)9)極限組合=3)+5) 預應力鋼束的估算和布置 預應力鋼束的估算根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足正常使用極限狀態(tài)的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。m1Vmax/kNMmax/kNm1Vmax/kNMmax/kN16 主梁作用效應組合序號荷載類型跨中截面四分點截面N9錨固點截面支點Mmax/kN可變作用（汽車）標準效應： 四分點截面計算圖式可變作用（汽車）沖擊效應：可變作用（人群）效應：