【正文】 計(jì)算數(shù)據(jù)計(jì)算（Mpa）（Mpa）（Mpa）（1）（2）（3）＝（1）＋（2）分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）(4+5)表515四分點(diǎn)砼收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 （518）2．由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力 （519）彎矩 （520）剪力 （521）式中： －鋼束彎起后與梁軸的夾角－鋼筋截面積 ＝各個(gè)控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總計(jì)算見表516。砼彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算見表513（σ了5）按規(guī)范，對于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： σ了5==1395= （513）由《公預(yù)規(guī)》，鋼鉸線由松弛引起的損失終極值，按下式計(jì)算 （514）式中：－張拉系數(shù)，本設(shè)計(jì)一次張拉， －鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼筋， －傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力以四分點(diǎn)截面鋼束應(yīng)力松弛引起的應(yīng)力損失為例進(jìn)行闡述計(jì)算見表514。表510截面特性匯總表截面名稱符號截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積An凈慣性矩In235941542384290531447787凈軸到截面上緣距離yns凈軸到截面下緣距離ynx123截面抵抗矩上緣Wns455222458517508864下緣Wnx191558277807對凈軸凈矩翼板部分San170270200581凈軸以上Snn176921177956245765換軸以上Son177831243672馬蹄部分Sbn95981鋼束群重心到凈軸距離en續(xù)表510混凝土換算截面換算面積Ao換算慣性矩Io277096772723771532260357換軸到截面上緣距離yos換軸到截面下緣距離yox截面抵抗矩上緣Wos486391480807下緣Wox234768289175對換軸凈矩翼板部分Sao190124216348凈軸以上Sno400254457213換軸以上Soo201565201342458402馬蹄部分Sbo100873鋼束群重心到換軸距離eo由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定綱束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值，后張法的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失和后期預(yù)應(yīng)力損失。一般取跨中截面，四分點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面。表59跨中截面對重心軸靜矩計(jì)算表分塊面積b =218cm ys=b =220cm ys=靜矩類別分塊面積(cm2)y(cm)S(cm3)靜矩類別A(cm2)y(cm)S(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩3270翼緣部分對凈軸靜矩3300163251三角承托606606肋部9696下三角馬蹄部分對凈軸凈矩144馬蹄部分對凈軸凈矩144馬蹄8009053680086424肋部192192管道鋼束117 續(xù)表59 翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3270凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3300163251三角承托60660624222肋部10855翼板換軸以上凈面對凈軸靜矩3270換軸以上凈面對凈軸靜矩3300163251三角承托60660624222肋部14092201565 截面的特性總匯主要包括混凝土凈截面和混凝土換算截面的計(jì)算數(shù)據(jù)。圖54 凈距計(jì)算圖式a. 在張拉階段，凈截面的中和軸（凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪力應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加b. 在使用階段，換算截面中和軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段再換位置剪應(yīng)力疊加因此，對于每個(gè)荷載作用階段，需計(jì)算四個(gè)階段剪應(yīng)力：A線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，bb線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，nn線以上（以下）的面積對中性軸靜矩，oo線以上（以下）的面積對中性軸靜矩。（2）截面靜矩計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該相疊。表53驗(yàn)算截面鋼束位置計(jì)算表截面鋼束xRsinθCosθca0ai = c+a01/4截面605－lN58N617N1 N20108N3 N40101717支點(diǎn)截面1210lN58N617N1 N28N3 N417表54 鋼束坐標(biāo)計(jì)算表鋼束y x跨中100200300400500600605N5Y888888N6Y1717171717N1 N2Y88888888N3 N4Y1717171717171717鋼束Y x7008009001000110012001210錨固端N5YN6YN1 N2Y888N3 N4Y（6）鋼束長度計(jì)算 鋼束長度＝s＋ （53） （54）計(jì)算結(jié)果見表55表55 鋼束長度計(jì)算表鋼束號R（m）起彎角度曲線長度直線長度有效長度預(yù)留長度鋼束總長度771515 計(jì)算主梁的截面幾何特性在求得各演算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積，慣性矩及梁截面分別對重心軸，上梗肋和下梗肋的凈矩，最后匯成截面特性總表，為各個(gè)受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。R=c/(1cosa)L1=l/2 +d1Rsinθ圖53 鋼束計(jì)算圖示鋼束彎起點(diǎn)及彎起半徑計(jì)算見表52。確定鋼束彎起角時(shí)，既要照顧到與其彎起產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大，為此將端部錨固截面劃分為上下兩部分。鋼束群重心至梁底距離:=[]/6=（cm） 為驗(yàn)算上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特征.=/=/=（cm）（cm） 故： =/（cm） =/=(cm)表51 錨固端截面幾何特征表分塊名稱AiyiSiIidi = ys yiI= Ai d2iI= Ix + Iicm2cmcm3cm4cmcm4cm4（1）（2）（3）=（1）+（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板33002475061875994623310008108承托61217104041224腹板640095608000136533336801664匯總10312643154cm說明鋼束群重心處于截面核心范圍內(nèi)。詳圖見圖51圖51 鋼束布置詳圖 由上圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋為6根，布置在主梁的不同截面上，其中2根最終拉倒上翼緣。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對于簡支梁帶馬蹄的T型截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估算公式： （51）式中：M—使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， 對于公路Ⅰ級，取C1=； —鋼束截面積，即：= 鋼絞線的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，=1860MPa； ks—上核心距，在前以算出ks=66cm； ey—鋼束偏心距，初估ay=15cm，則ey=yxay= 對（恒+汽+人）荷載組合 1： 2： 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式,受壓區(qū)混泥土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，則鋼束數(shù)的估算公式為： （52）式中：Mj—經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計(jì)算彎距 C2—估計(jì)鋼束群重心到混凝土合力作用點(diǎn)力臂長度的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， C2 ； h0—主梁有效高度，即h0=hay==對于荷載組合 1： 2： 由以上計(jì)算及荷載為公路一級，偏遠(yuǎn)全考慮及為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為6束。2號梁:可變荷載（汽）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： Mmax= Vmax=可變荷載（汽）沖擊效應(yīng)： M=Mmax= V= Vmax=可變荷載（人）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： Mmax= Vmax=3.)支點(diǎn)截面的剪力，圖47示出其計(jì)算圖式 圖47 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式1號梁:可變荷載（汽）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Vmax =1/2(0..)(+) 1/2+=可變荷載（汽）沖擊效應(yīng)： V= Vmax=可變荷載（人）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Vmax =1/2+()(+) 1/2=同理可得其它梁：2號梁:可變荷載（汽）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： Vmax =可變荷載（汽）沖擊效應(yīng)： V= Vmax=可變荷載（人）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： Vmax =梁號項(xiàng)目荷載跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面剪力 Vmax (kN)Mmax ()Vmax (kN)Mmax ()Vmax (kN)1號梁汽車荷載人群荷載2號梁汽車荷載人群荷載表45各截面內(nèi)力匯總表本設(shè)計(jì)按《橋規(guī)》—，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合。按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號梁的可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：圖44支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示(尺寸單位：mm)可變作用（汽車）：可變作用（人群）：（3）橫向分布系數(shù)匯總表44 1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別公路—Ⅰ級人群支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取。Error! No bookmark name given.，1+u=,其他活載不計(jì)。 a. 主梁自重邊主梁的恒載集度為： g1=25= 中主梁的恒載集度為：g1=25= 中間橫隔梁的體積：端橫隔梁的體積 (1) 邊梁橫隔梁折算成線荷載(2) 中梁的橫隔梁折算成線荷載為(3) 由于馬蹄抬高和梁腹板加寬所增加的恒載折算為恒荷載，經(jīng)過估算為 欄 桿：g（1)= kN/m 人行道：g(2)= kN/m 橋面鋪裝層:1號梁:(+) 1/223= kN/m2號梁(+) 1/223= kN/m如圖所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令，主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： (41