【正文】 汽M?==（ kN）汽V3） 計 算 支 點 截 面 的 最 大 剪 力 ： 支 點 截 面 可 變 作 用 效 應(yīng) 的 計 算 圖 式 見 下 圖 。三 車 道 （ 如 下 圖 ）圖 44 三車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）三 車 道 ： )(21 ??????cqm =兩車道（如下圖）第 20 頁 圖 45 兩車道最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）=).(21????cqm故 取 可 變 作 用 （ 汽 車 ） 的 橫 向 分 布 系 數(shù) ： 7095.?cqm2） 支 點 截 面 的 荷 載 橫 向 分 布 系 數(shù) ： 如 下 圖 所 示 ， 按 杠 桿 原 理 法 繪 制 支0點 截 面 荷 載 橫 向 分 布 影 響 線 并 進 行 布 載 ， 1 號 梁 可 變 作 用 分 布 系 數(shù) 可 以 計 算 如下 ：圖 46 支 點 截 面 荷 載 橫 向 分 布 計 算 圖 式 （ 尺 寸 單 位 ： cm）可 變 作 用 （ 汽 車 ） ： ).(20????qm 車 道 荷 載 的 取 值根 據(jù) 《 橋 規(guī) 》 條 ， 公 路 —Ⅱ 級 車 道 荷 載 的 均 布 荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值 和 集 中kq荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值 分 別 為kP==（ kN/m）kq計 算 彎 矩 時 ， =177（ kN）??????????0)9(計 算 剪 力 時 ， =（ kN）.7kP 計 算 可 變 作 用 效 應(yīng)在 可 變 作 用 效 應(yīng) 計 算 中 ， 本 設(shè) 計 對 于 橫 向 分 布 系 數(shù) 的 取 值 作 如 下 處 理 ： 支 點處 橫 向 分 布 系 數(shù) 取 ， 從 支 點 至 第 一 根 橫 梁 段 ， 橫 向 分 布 系 數(shù) 從 直 線 過 渡0m0m到 ， 其 余 梁 段 均 取 ， 本 設(shè) 計 在 計 算 跨 中 截 面 、 四 分 點 截 面 和 支 點 截 面 時 ，c c均 考 慮 了 荷 載 橫 向 分 布 系 數(shù) 沿 橋 梁 跨 徑 方 向 的 變 化 。第 19 頁 圖 43 1 號梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）計 算 橫 向 分 布 系 數(shù) ： 荷 載 橫 向 分 布 系 數(shù) 的 計 算 中 包 含 了 車 道 折 減 系 數(shù) 。K?? 0 0 ? 0 0 ??039。? 39。a 2號 5/K? 39。39。 bb ..39。K??? ? ?039。 第 18 頁 0139。?列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) 值?表 44 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo) 值?荷載位置梁號 計算式 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 .39。 4343????bbK = 2 號、4 號梁： .)(39。 ——計算跨徑l yxcTyxJEJGa2/)(??按《 公 預(yù) 規(guī) 》 條 ， 取 ， 則 ：?=)(4????a1? 計算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知 ，查 GM 法計算用表，可得○ 4 ??表 43 中數(shù)據(jù)。c=（）=，查表可得2/ ?=TyI3 16).0451( ????? = 36..4??第 16 頁 = )(??單位抗彎及抗扭慣距 和 ：yJT=bIJy/?)/(???=Ty/ /8..6545?計算抗彎參數(shù) 和抗彎參數(shù)○ 3 ??= =39。39。1bhay??? . 2??? =（m）橫梁的抗彎和抗扭慣距 和 ：yIT=yI 232113 )39。 ?l根據(jù) 比值可查表（P74） ，求得： =，所以：lc/ ?)(???求橫梁截面重心位置 ：ya=39。計 算 主 梁 的 抗 彎 及 抗 扭 慣 性 矩 和○1 IT抗 彎 慣 性 矩 在 前 面 已 求 得 ： = 4m對 于 T 形 梁 截 面 ， 抗 扭 慣 距 可 近 似 按 下 式 計 算 ：31iimitbcI??T（ 43）式 中 ： bi ,ti——相 應(yīng) 為 單 個 矩 形 截 面 的 寬 度 和 高 度 ； ci——矩 形 截 面 抗 扭 剛 度 系 數(shù) ,根 據(jù) ti /bi 比 值 按 表 計 算 ； m——梁 截 面 劃 分 成 單 個 矩 形 截 面 的 個 數(shù)對 于 跨 中 截 面 ， 翼 緣 板 的 換 算 平 均 厚 度 ：t1= =(cm)2305??馬 蹄 部 分 的 換 算 平 均 厚 度 ：t3= (cm)表 42 IT 計 算 表 分塊名稱 bi(cm) ti(cm) ti /bi ci IT= ci bi ti 3(103 m4)翼緣板 ○ 1 250 1/3 腹板 ○ 2 20 馬蹄 ○ 3 55 Σ 單位寬度抗彎及抗扭慣距：=103bIJx/?=105T計 算 橫 梁 抗 彎 及 抗 扭 慣 性 矩 ：○2第 15 頁 翼板有效寬度 計算?橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： )(??3679.(1c?? mh4539。 本 設(shè) 計 分 別 按 兩 車 道 和 三 車 道 布 載 進 行 計 算 ， 取最 不 利 情 況 進 行 設(shè) 計 。 簡 支 梁 橋 的 基 頻 可 采 用 下 列 公 式 估 算 ：f = = = (Hz)cmEIl2???其 中 ： mc = = = (kg/m)3由 于 ≤ f≤ 14Hz， 可 計 算 出 汽 車 荷 載 的 沖 擊 系 數(shù) 為 ：181。第 11 頁 第四章 主梁作用效應(yīng)計算 永久作用效應(yīng)計算 永久作用集度1）預(yù)制梁自重跨中截面段主梁的自重（ 四 分 點 截 面 至 跨 中 截 面 ， 長 ） ：○ 1q（ 1） =26 = (kN)馬 蹄 抬 高 與 腹 板 變 寬 段 梁 的 自 重 近 似 計 算 （ 長 ） ：○2主 梁 端 部 截 面 面 積 為 A= 2mq（ 2） =(+)26/2 =(kN)支 點 段 梁 的 自 重 （ 長 ） ：○3q（ 3） =26 = (kN)邊 主 梁 的 橫 隔 梁○4中 橫 隔 梁 體 積 ：( ) = (m3)端 橫 隔 梁 體 積( – ) =(m3)故 半 跨 內(nèi) 橫 梁 自 重q（ 4） =（ 2+1） 25=（ kN）主 梁 永 久 作 用 集 度○5=(kN/m)8./)(1 ???2） 二 期 恒 載翼 緣 板 中 間 濕 接 縫 集 度○1 q（ 5） =25=（ kN/m）邊 梁 現(xiàn) 澆 部 分 橫 隔 梁○2一 片 中 橫 隔 梁 （ 現(xiàn) 澆 部 分 ） 體 積 ： =(m3)一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：=( m3)故 q（ 6） =（ 3+2） 25/=（ kN/m）橋 面 鋪 裝 層○3第 12 頁 gVM=α (1α )α α α α ⊕?8cm 厚 防 水 混 凝 土 鋪 裝 ： 25=23（ kN/m）8cm 厚 瀝 青 混 凝 土 鋪 裝 ： 23=（ kN/m）將 橋 面 鋪 裝 重 量 均 分 給 五 片 主 梁 ， 則q（ 7） =（ 23+） /5=（ kN/m）防撞欄：單側(cè)防撞欄荷載為 ○ 4將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則 q（ 8） =52/5=2（ kN/m）邊梁二期永久作用集度○ 5 （kN/m）???? 永久作用效應(yīng)如 下 圖 所 示 ， 設(shè) x 為 計 算 截 面 離 左 支 座 的 距 離 ， 并 令 α =x/l。（ 5） 橫 隔 梁 的 設(shè) 置本 設(shè) 計 在 橋 跨 中 點 和 四 分 點 、 支 點 處 設(shè) 置 五 道 橫 隔 梁 ， 間 距 為 米 。表 31 跨中截面幾何特性計算表分塊面積 iA（ 2cm）分塊面積形心至上緣距離 iy（ ）分塊面積對上緣凈距 iiyAS?（ ）3cm分塊面積的 自身慣距 iI（ ）4cisiyd??（ ）cm分塊面積對截面 形心的慣距 2ixdAI?（ ）4cxiI?（ ）4cm分塊名稱（1） (2) （3）=（1）（2）（4） （5） 2)5(1)6(?（7）=（4）+（6）大毛截面翼板 3750 28125 三角承托 500 9165 腹板 2600 80 208000 下三角 169 馬蹄 1150 ∑ 8169 小毛截面翼板 2700 2025 50625 三角承托 500 9165 腹板 2600 80 208000 下三角 169 馬蹄 1150 181125 ∑ 7119 大毛截面形心至上翼緣距離 ??isASy小毛截面形心至上翼緣距離 is第 10 頁 （4）檢驗截面效率指標(biāo) ?上核心距：= =???)(81692?下核心距：= =截面效率指標(biāo)：= =＞???1702..9根 據(jù) 設(shè) 計 經(jīng) 驗 ， 預(yù) 應(yīng) 力 混 凝 土 T 形 梁 在 設(shè) 計 時 ， 檢 驗 截 面 效 率 指 標(biāo) 取ρ =～ ， 且 較 大 者 亦 較 經(jīng) 濟 。按照以上擬定的外形尺寸，繪出預(yù)制梁的跨中截面圖，如下圖。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的 10%～20%為合適。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。（2）主梁截面細部尺寸T 梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。 主梁跨中截面主要尺寸擬定（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/15～1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比在 1/18～1/，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。本設(shè)計主梁翼板寬?度為 2500mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面（）和運營階段的大截面（ ） 。結(jié)構(gòu)剛度大，整體性好，變形小，行車平穩(wěn)舒適。 每 一 座 橋 梁 的 設(shè) 計 都 要 根 據(jù) 建 設(shè) 地 點 的 地形 、 地 勢 條 件 、 公 路 在 交 叉 點 的 填 土 高 度 、 設(shè) 計 寬 度 、 當(dāng) 地 的 人 文 環(huán) 境 等 多 種因 素 進 行 綜 合 考 慮 ， 提 供 多 種 設(shè) 計 方 案 ， 進 行 全 面 的 比 較 ， 選 取 最 佳 設(shè) 計 方 案 。 他 未 盡 事 宜 ， 均 應(yīng) 嚴(yán) 格 按 照 現(xiàn) 行 《 公 路 橋 涵 設(shè) 計 規(guī) 范 》 、 《 公 路 橋涵 施 工 技 術(shù) 規(guī) 范 》 及 《 公 路 工 程 質(zhì) 量 檢 驗 評 定 標(biāo) 準(zhǔn) 》 中 的 有 關(guān) 規(guī) 定 辦 理 。 尤 其 是 波 紋 管 應(yīng) 妥 善 保 管 不 致生 銹 ， 以 免 降 低 有 效 應(yīng) 力 。 一 孔 5 片 梁 的 生 產(chǎn) 灌 注 齡 期 、 終 凝 期 的 差 異 不 超 過 7 天 。 確 保 梁 體 在 運 輸 過 程 及 安 裝 就 位 時 的 穩(wěn) 定 性 ， 應(yīng) 采 取 有 效 的 預(yù) 防 傾 倒措 施 。 起 吊 位 置 不 得 位 于 設(shè) 計 理 論 支 承 線 外 側(cè) ， 且 不 得與 設(shè) 計 理 論 支 承 線 相 距 超 過 。 梁 吊 運 按 兜 托 梁 底 起 吊 法 考 慮 ， 不 設(shè) 吊 環(huán) 。 必 須 待 現(xiàn) 澆 混 凝 土 設(shè) 計 強 度 達 到 85％ 并 采 取 壓 力 擴 散 措 施 后 ， 方 可 在其 上 運 梁 。 制 主 梁 梁 頂 、 翼 緣 板 及 橫 隔 板 橫 向 端 部 、 結(jié) 構(gòu) 連 續(xù) 梁 端 等 現(xiàn) 澆 混 凝 土連 接 處 的 混 凝 土 表 面 必 須 鑿 毛 、 沖 洗 ， 以 保 證 新 老 混 凝 土 的 很 好 結(jié) 合 。 預(yù) 制 時 應(yīng) 設(shè) 置向 下 的 二 次 拋 物 線 反 拱 ， 跨 中 最 大 反 拱 度 值 按 張 拉 時 上 拱 度 的 倍 (與 存 梁時 間 有 關(guān) )設(shè) 置 。 宜 按 1～ 2 個 月 控 制 。15％ 控 制 ， 張 拉 完 畢 后 應(yīng) 及 時 壓 漿 、 封 錨 。 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 絞 線 的 張 拉 采 用 張 拉 力和 伸 長 值 雙 控 ， 具 體 方 法 按 現(xiàn) 行 《 公 路 橋 涵 施 工 技 術(shù) 規(guī) 范 》 執(zhí) 行 。 施 工 要 點 及 注 意 事 項本 設(shè) 計 有 關(guān) 施 工 工 藝 及 質(zhì) 量 檢 查 標(biāo) 準(zhǔn) 按 《 公 路 橋 涵 施 工 技 術(shù) 規(guī) 范 》(JTJ 041—2022)有 關(guān) 規(guī) 定 辦 理 ， 另 外 尚 需 注 意 以 下 幾 點 ： 工 前 應(yīng) 對 錨 下 摩 阻 、 預(yù) 應(yīng) 力 管 道 摩 阻 等 作 相 關(guān) 實 驗 ， 保 證 施 工 中 相 關(guān)參 數(shù) 取 值