【正文】 梁截面幾何特性在求得各驗算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎上，計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應力驗算準備計算數(shù)據(jù)。表4—2 計算截面處鋼束重心到梁底的距離截面鋼束號四分點N1（N2）尚未彎起88N3（N4）1818N58N618N728變化點N1（N2）尚未彎起88N3（N4）18N58N618N728支點N1（N2）8N518N68N718282. 計算鋼束群重心到梁底距離（見表4－3）表4—3鋼束群重心到梁底距離跨中的a（cm）四分點的a（cm）變化點的a（cm）臨時支點的a（cm）錨固點的a（cm）N1（N2）88825N3（N4）181850N5890N618115N728140圖4—5繪出了表4—3的計算結果圖4—5 各截面鋼束群重心到梁底距離 鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端張拉的工作長度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。圖4—3 鋼束群重心位置復核圖式 （單位：cm） 鋼束起彎角和線形的確定為了配合彎矩和剪力的變化，鋼束需要再離跨中一定位置彎起，跨中彎矩大，需要鋼束多，端部剪力大，鋼束彎起有利于抗剪，也便于梁端錨頭的均勻布置，減少梁端壓應力集中，起彎角在較好，小于對抗裂及強度有好處，但預剪力小，大于摩擦損失大，起彎的最小半徑不小于鋼束直徑的800倍，也不小于4m，N1～N4的起彎角定為，N5～N7的起彎角為N8～N11的起彎角定為。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。 跨中截面鋼束布置 對于跨中截面，在保證布置預留管道構造的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。預應力鋼筋應避免使用多次反向曲率的連續(xù)束。預應力鋼筋的布置既要符合結構受力的要求，又要注意在超靜定結構體系中避免引起過大的次內(nèi)力。 預應力鋼束的布置 連續(xù)梁預應力鋼束的配置原則參考《預混連橋設計》，連續(xù)梁預應力鋼束的配置除滿足《橋規(guī)》的構造要求外，還應該考慮以下的原則：應選擇適當?shù)念A應力鋼筋的型式與錨具型式。1. 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 2. 按正常使用狀態(tài)估算鋼束 a、 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時b、 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時 支點截面所需抵抗負彎矩的上部預應力鋼束的估算結合確定1. 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 2. 按正常使用狀態(tài)估算鋼束 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時 綜上所述下部所需抵抗正彎矩的預應力鋼筋數(shù)n=7根，上部所需抵抗負彎矩的預應力鋼筋數(shù)n=4根。按設計任務書建議，抗拉強度標準值，抗拉強度設計值，抗壓強度設計值，張拉控制應力。其中3單元和7單元的i截面表示腹板加厚起變點；4單元和6 單元的i截面表示四分點截面；5單元的i截面表示跨中截面，8單元的i截面表示臨時支座截面；10單元的 i截面表示永久支座截面。在此基礎上編寫B(tài)SAS輸入數(shù)據(jù)文件進行內(nèi)力計算，數(shù)據(jù)文件見附錄1。劃分單元時，應將支點和《橋規(guī)》規(guī)定的驗算截面位于單元的節(jié)點處，同時在截面構造尺寸變化處也應布置節(jié)點。 13主梁跨中截面的幾何特性計算見表2—1和表2—2，截面分塊見如圖2—3圖23 截面分塊圖(單位:cm)表2－1邊梁跨中截面幾何特性表分面積編號名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對上緣的一次靜距Si分面積自身慣距Idi=YsYi分面積對截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣3800830400102439112上承托5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄12481672084167030414309521859228762201Ys=I=33302228小毛截面1上翼緣3320826560100404442上承托58810532473梁肋276085234600438012013366904下三角1965馬蹄12481672084167030413500185811227391667Ys=I=31921454表2－2 中梁跨中截面幾何特性分面積編號名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=YsYi分面積對截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣 4000832000102980592上承托 5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄 12481672084167030414626932879229289089Ys=I=33833383小毛截面1上翼緣 30408243202上承托 5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄 12481672084167030412994621783226514609Ys=I=31038423表2—3 主梁變化點截面的幾何特性分面積編號名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=YsYi分面積對截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣4000832000136668762上承托5883梁肋1960651274004下三角1965馬蹄3168147465696114998420553561991235817443Ys=I=38629951小毛截面1上翼緣3040824320127340132上承托58815930783梁肋1960651274004下三角1965馬蹄3168147465696114998417478984895232185645Ys=I=34977672表2—4 主梁臨時支點截面的幾何特性分面積編號名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=YsYi分面積對截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣4000832000137501542上承托3梁肋787298771456176437761773037422086663Ys=I=39817037小毛截面1上翼緣3040824320123229842上承托3梁肋7872987714561764377654582451770989418503091Ys=I=36212985第3章 結構內(nèi)力計算 主梁內(nèi)力計算 預制主梁自重（第一期恒載）按跨中截面計算主梁每延米的自重由于馬蹄抬高形成四個橫置的三棱柱，折算成恒載集度為 由于梁端腹板加寬所增加的重力折算成線荷載 橫隔梁折算成每延米的重量。橫隔梁采用開洞形式，為便脫模工作，做成上寬下窄，上緣厚16cm ，下緣厚14cm，平均厚度為15cm。為減小對主梁設計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設置一道中橫隔梁；當跨度較大時，四分點處也宜設置內(nèi)橫隔梁。圖2—2 結構尺寸圖 (單位:cm) 橫截面沿跨長的變化如圖2—2 所示，本設計主梁采用等高度形式，橫截面的T玲翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點開始向支點逐漸抬高。交通部《公路橋涵標準圖》中，鋼筋混凝土和預應力混凝土裝配式簡支T形梁跨徑30m，為減少下部結構工作量， (留60cm工作縫，T梁上翼緣寬度為190cm) ，采用5片T梁。 主梁間距和主梁片數(shù) 主梁間距通常應隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標很有效，故在許可條件下應適當加寬T梁翼板。初擬馬蹄寬度48cm，高度26cm。本設計的T梁腹板厚度取20cm。為使翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設置圓角，以減小局部力和便于脫模。2. 主梁截面細部尺寸 如圖2—1圖2—1 主梁各截面細部尺寸（單位：cm）T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可節(jié)省預應力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。 截面布置 截面形式采用的是T形截面，此種截面用料省，模板安裝、拆除方便，支座受力均勻。設計橋段左右兩側與主梁相連需分別預留5cm的伸縮縫。在大型橋梁工程中，往往個別聯(lián)跨的橋型及尺寸擬定要服從整體布局的要求。第2章 橋梁結構總體布置 立面布置 在預應力混凝土連續(xù)梁橋的設計中，連續(xù)梁體系的選擇、主跨大小、分跨或跨徑組合、主梁高度、橫截面形式和主要尺寸的擬定等問題是方案設計的關鍵所在。前者按平面結構進行計算分析較為合理；而后者體系轉(zhuǎn)換后已屬空間結構，要進行較為精確分析，比較復雜。簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋施工程序?qū)Y構內(nèi)力也有一定影響。連續(xù)梁成橋狀態(tài)主要承受二期恒載、活載、溫度、支座沉降產(chǎn)生的內(nèi)力及其負彎矩束的預應力、預加力的二次矩、,簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋跨中正彎矩要比現(xiàn)澆一次落架大,而支點的負彎矩要比現(xiàn)澆一次落架小。由于簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋在施工過程中常存在體系轉(zhuǎn)換，那么必須依據(jù)具體的施工過程來分析結構的受力。第三種方法不僅施工可行，而且具有方法二的優(yōu)點，同時又克服了僅有普通鋼筋連續(xù)的開裂問題。第一種方法雖然簡單易行，但常在墩頂負彎矩區(qū)內(nèi)發(fā)生橫向裂縫，影響橋梁的正常使用。目前隨著高等公路地發(fā)展，為改善橋梁行車地舒適性，簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋再中、小跨徑地連續(xù)梁橋中得到了廣泛地應用。該施工方法的主要特點是施工方法簡單可行，施工質(zhì)量可靠，實現(xiàn)了橋梁施工的工廠化、標準化和裝配化。徐岳主編黃繩武主編人民交通出版社19854.《結構設計原理》姚玲森主編人民交通出版社人民交通出版社 施工方法上部結構施工方案采用（負彎矩筋）的方法， 預制簡支—連續(xù)施工程序：預制簡支，分支進行預制安裝，預制時按預制簡支梁的受力狀態(tài)進行第一次預應力筋（正彎矩筋）的張拉錨固，安裝完成后經(jīng)調(diào)整位置，澆筑墩頂接頭處混凝土，更換支座，進行第二次預應力筋（負彎矩筋）的張拉錨固，進而完成一聯(lián)預應力混凝土連續(xù)梁的施工。 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 103 頁公路預應力混凝土連續(xù)梁橋上部結構設計畢業(yè)設計第1章　概　述 設計資料題目：7180。30m公路預應力混凝土連續(xù)梁橋上部結構設計 設計資料及構造布置1. 設計資料橋孔布置形式：730=210m標準跨徑：30m；梁長：；計算跨徑：橋?qū)挘簽榉蛛x式 凈—設計荷載：公路—Ⅰ級2. 材料(1).上部T梁C50混凝土：彈性模量容重γ＝25kN/m3 ：彈性模量張拉控制應力、其他鋼材(2).護攔：C30鋼筋混凝土