【文章內容簡介】 4711164849505152 中梁活載彎矩包絡圖 綜合考慮溫度和基礎沉降作用后的內力組合 溫度應力計算（1）系統(tǒng)升溫系統(tǒng)升溫考慮從初始溫度為0℃整體升溫至10℃的溫度荷載。在Midas前處理模式下選擇荷載，溫度荷載，系統(tǒng)溫度。然后以此選擇荷載工況名稱為溫度荷載，荷載組名稱為系統(tǒng)溫度荷載。，故降溫5℃。由于結構水平方向為靜定，故整體升降溫不產(chǎn)生內力。（2）溫差應力計算按《通規(guī)》，橋面采用10cm厚瀝青混凝土。溫差基數(shù)用直線插入法確定如下（以跨中為例，計算時去成橋后的情況 ）A=H100(mm)=100(mm)，由《通規(guī)》：=14℃，=℃，=0：溫度梯度應力作用表如表37表37 溫度梯度應力作用表單元荷載剪力z(kN)彎矩y(kNm)1溫度梯度02溫度梯度3溫度梯度4溫度梯度5溫度梯度6溫度梯度7溫度梯度8溫度梯度9溫度梯度10溫度梯度11溫度梯度續(xù)表37單元荷載剪力z(kN)彎矩y(kNm)12溫度梯度13溫度梯度14溫度梯度15溫度梯度16溫度梯度17溫度梯度18溫度梯度19溫度梯度20溫度梯度21溫度梯度22溫度梯度23溫度梯度24溫度梯度25溫度梯度26溫度梯度27溫度梯度28溫度梯度29溫度梯度30溫度梯度31溫度梯度32溫度梯度33溫度梯度34溫度梯度35溫度梯度36溫度梯度37溫度梯度27538溫度梯度39溫度梯度40溫度梯度41溫度梯度42溫度梯度43溫度梯度44溫度梯度45溫度梯度46溫度梯度47溫度梯度48溫度梯度49溫度梯度50溫度梯度51溫度梯度52溫度梯度 溫度梯度作用效應彎矩圖 基礎沉降計算支座不均勻沉降應根據(jù)各墩位處地質情況以及基礎的布置形式和支座反力大小按《基礎工程》以及有關規(guī)范的規(guī)定來計算，根據(jù)規(guī)范墩臺均勻沉降（cm）值（不包括施工中沉降）為。相鄰墩臺均勻總沉降（cm）值（不包括施工中沉降）為。這里假定成橋狀態(tài)后支座相對下沉1cm。用MADIS程序進行模擬考慮多種沉降工況。，表38。支座不均勻沉降表38支座沉降表單元最小剪力z(kN)最小彎矩y(kNm)最小剪力z(kN)最小彎矩y(kNm)100234567891011121314151617181920212223續(xù)表38單元最小剪力z(kN)最小彎矩y(kNm)最小剪力z(kN)最小彎矩y(kNm)2425262728293031323334353637383940414243444546474849505152 支座沉降彎矩圖由上表可繪制如下支座沉降彎矩圖 內力組合原理公路橋涵結構設計應考慮結構上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常 使用極限狀態(tài)進行作用效應組合，取其最不利效應組合進行設計：(1) 只有在結構上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應組合。當結構或結構構件需 做不同受力方向的驗算時，則應以不同方向的最不利的作用效應進行組合；(2) 當可變作用的出現(xiàn)對結構或結構構件產(chǎn)生有利影響時，該作用不應參與組合；(3) 施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工 人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮；(4) 多個偶然作用不同時參與組合。根據(jù)以上的內力計算結果，參照橋規(guī)（JTJ02304）第 條即可進行內力組合。 承載能力極限狀態(tài)組合公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用以下兩種作用效應組合：基本組 合和偶然組合，由于本設計不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合?；窘M合是永 久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合效應組合表達式為 式（ 33） 或 式（34）：承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；g 0 ： 結構重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTG D602004 表 規(guī)定的結構設計安全等 級采用，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取 、 和 ；g Gi ：第i 個永久作用效應的分項系數(shù)，應按《通規(guī)》JTG D602004 表 的規(guī)定 采用；SGik 、 SGid ：第i 個永久作用效應的標準值和設計值； ：汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取=。當某個可 變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應 采用汽車荷載的分項系數(shù)；SQ1k 、 SQ1d ：汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值；g Qj ：在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數(shù)，取g Qj =，但風荷載的分項系數(shù)取g Qj =；SQjk 、 SQjd ：在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設計值；y c ：在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作 用效應的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取y c =；當除汽車荷載效應（含汽車 沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變 作用參與組合時，其組合系數(shù)取 y c =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取y c =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取y c =。公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種 效應組合：(1) 作用短期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用頻率值效應相組合(2) 作用長期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合運用于MADIS中所得數(shù)據(jù)即表39表 39 邊梁承載能力極限狀態(tài)組合(彎矩kNm；剪力KN)承載能力最大彎矩最大剪力最小彎矩最小剪力100234513506789101112131433301516續(xù)表39承載能力最大彎矩最大剪力最小彎矩最小剪力171819202122232425262728293031323334353637383940414243444546474849505152；由MADIS計算得如下數(shù)據(jù)表 310邊梁正常使用長期極限狀態(tài)組合(彎矩kNm；剪力KN)長期組合最大彎矩最大剪力最小彎矩最小剪力100234567111989101112131415161718192021222324252627282930313233續(xù)表310長期組合最大彎矩最大剪力最小彎矩最小剪力34353637383940414243444546474849505152； 邊梁正常使用長期使用狀態(tài)彎矩包絡圖 邊梁正常使用長期使用狀態(tài)剪力包絡圖表 311 邊梁正常使用短期極限狀態(tài)組合(彎矩kNm；剪力KN)短期組合最大彎矩最大剪力最小彎矩最小剪力10023456789101112131415161718546719202122232425262728293031323334353637383940414243